Коэффициент касательного напряжения (местного)

Одним из наиболее широко развитых научных направлений механики жидкости (газа) является аэродинамика пограничного слоя, изучающая движение вязкой жидкости в ограниченной области вблизи обтекаемых поверхностей. Решение задач о движении жидкости в пограничном слое дает возможность найти распределение касательных напряжений (местных и средних коэффициентов трения) и, следовательно, суммарные аэродинамические силы и моменты, обусловленные вязкостью среды, а также рассчитать теплопередачу между поверхностью летательного аппарата и обтекающим его газом. При небольших скоростях полета не обязательно учитывать тепловые процессы в пограничном слое из-за малой их интенсивности. Однако при больших скоростях необходимо учитывать теплопередачу и влияние на трение высоких температур пограничного слоя. [c.669]

Потери энергии (напора) в местных сопротивлениях определяются формулой (6.16), в которой коэффициент См. выражаемый общей зависимостью (6.17), необходимо определять для каждого вида сопротивления. Теоретическое решение этой задачи сводится к нахождению законов распределения давления, т, е. числа Еи в формуле (6.16), и касательного напряжения (т. е. коэффициента трения Сд) по боковой поверхности Sq (см. рис. 6.8). Получить эти законы строго теоретически не удается даже для простейших конфигураций поверхности. Поэтому коэффициенты См, как правило, определяют экспериментально. Но для нескольких простых случаев, используя опытные данные о распределении давления по поверхности Sq и пренебрегая касательными напряжениями, удается получить расчетные формулы, вытекающие из уравнения Бернулли и закона количества движения. Имея общую зависимость (6.17), сделать это несложно. Рассмотрим два случая. [c.171]

В гидродинамике вместо касательного напряжения То употребляют безразмерную величину, называемую коэффициентом местного трения и определяемую по формуле [c.156]

Исследования показывают, что при отсосе турбулентного пограничного слоя с проницаемой пластины имеется предельное решение, которому соответствует число Яе —> о° [19]. Согласно этому решению (рУ)ад = = —с эс/2, где — местный коэффициент трения, а касательное напряжение на стенке Тд = [c.450]

Возрастание силы регулирования сопровождается упругой деформацией пространства, окружающего площадку соприкосновения, в которой действуют касательные напряжения. При этом отдельные точки поверхности контакта перемещаются совместно сточками плоскости, как бы жестко связанные с ними. Сдвиг наблюдается только в тех местах, в которых величина касательных напряжений больше произведения местного удельного давления на коэффициент трения. Этот сдвиг между наружными поверхностями обоих тел наступает прежде всего по краям контакта, где P5J — наименьшее. При увеличении тангенциальной силы регулирования зона сдвига распространяется к середине, уменьшая площадку, в которой не происходит взаимного сдвига (половина длины площадки — с). При полном сдвиге с = 0. [c.113]

Уравнение (7-35) дает толщину пограничного слоя (может быть, несколько искусственную) как функцию х. Подставив (7-35) в (7-34), определим поле скорости. По градиенту скорости у стенки вычисляем касательное напряжение на стенке и с помощью уравнения (5-10) — местный коэффициент трения [c.117]

Коэффициент трения можно рассчитать по уравнению для постоянных физических свойств (7-16), заменяя Re, на Ке ж. Местное касательное напряжение на стенке определяется по уравнению (7-15), в котором р заменено на р. [c.342]

Сравнение коэффициентов теплоотдачи но теории Нуссельта с коэффициентами теплоотдачи при учете касательного напряжения на межфазной границе [уравнение (3.28)] показывает, что увеличивает местные значения теплоотдачи. Такой же вывод получается и в экспериментах при пленочной конденсации пара. [c.115]

Опытные данные по касательному напряжению на стенке позволили выразить местный коэффициент трения через формпараметр Я = б /б и число Рейнольдса, составленное для толщины потери импульса, посредством формулы [c.358]

Особенностью движения потока в каналах сложной формы поперечного сечения является наличие конвективного переноса поперек потока, вызванного движением крупномасштабных вихрей и вторичными течениями (рис. 2-4) Это обстоятельство, а также переменная шероховатость стенок канала приводят к неравномерному распределению напряжения трения на границах потока. Поэтому наиболее точный расчет коэффициентов сопротивления трения может быть получен при переходе от характеристик потока, осредненных по сечению канала (средней скорости, числа Рейнольдса, средней относительной шероховатости, среднего касательного напряжения), к локальным характеристикам (местным относительным шероховатостям, местным числам Рейнольдса, местным [c.66]

Тогда коэффициент местного касательного напряжения, определяемый соотношением [c.211]

Рис. 10-5. Коэффициенты местного касательного напряжения для ламинарного пограничного слоя на пластине [Л. 2].

Коэффициент местного касательного напряжения может быть определен непосредственным измерением силы, действующей на малую изолированную площадку поверхности, стенки. Он может быть также вычислен но измеренным градиентам скорости около стен ки на основе зависимости (10-5). На рис. 10-5 [Л. 2] коэффициент местного каса- [c.213]

Так как полное сопротивление представляет собой интеграл от местных касательных напряжений, вычисленных по всей площади пластинки, включая зону у передней ее кромки, то теоретический коэффициент определяемый формулой (10-18), всегда будет содержать некоторую погрешность. Как показывает сравнение результатов вычислений по формуле (10-18) с экспериментом (рис. 10-6 [Л. 3]), эта погрешность становится пренебрежимо малой при числах Рейнольдса Rej>lO . Сопротивление плоской пластинки при очень малых числах Рейнольдса обсуждается далее в гл. 15. [c.214]

В уравнении (Х1-61) заменим касательные напряжения т , через местный коэффициент трения (УП-25), а вместо толщины пограничного слоя б введем ее значение из (Х1-63) [c.237]

На рис. 13.14, а, б, в изображены графики функции f" r]) при различных значениях параметров Р и 5 ,. При ускоренном внешнем течении (Р > 0) максимум касательного напряжения лежит на стенке (т] = 0). При замедленном внешнем течении (Р < 0) максимум касательного напряжения удаляется от стенки тем больше, чем больше повышение давления, т. е. чем больше абсолютное значение отрицательного р. Введем местный коэффициент трения [c.329]

Графики переходных процессов приведены на рис. 10.1. Различие в переходных функциях (10.17) и (10.18) объясняется тем, что в исходных уравнениях принимались квазистационарные значения коэффициентов количества движения, сопротивления трения и касательного напряжения на стенке. На самом деле из-за нестационарности распределения местных скоростей по сечению потока эти величины имеют другие значения и связаны между собой иными зависимостями, чем те, которые обычно указываются в гидравлике. Вследствие этого появляется несоответствие между коэффициентами уравнения Бернулли, записанного для неустановившегося потока, и уравнения (9.30), когда в последнем, вообще говоря, произвольно принимается Тон = т окс [c.216]

На рис. VI. 16 приведены кривые коэффициентов местного трения f, определенные по замеренным касательным напряжениям в фупк/щи от местного числа Рейнольдса для двух случаев кавитационного обтекания (кавитаторы Л и б). В первом случае измерения производились в одной точке на расстоянии 1250 мм от передней кромки пластины, во в1ором в трех точках на расстояниях 850, 1250 и 1650 мм. [c.227]

Местный коэффициент трения fx определяется по местному касательному напряжению на стенке в сечении х с помощью уравнения (6-13). При расчетах падения давления в трубах удобнее пользоваться не местным, а сред-неитегральным касательным напряжением от л = 0 до рассматриваемого сечения. [c.83]

В Л. 144] получено распределение х у) для случая, когда коэффициент трения изменяется по поверхности стенки. Используя логарифмический закон стенки для определения касательного напряжения на стенке и выражая распределение средней скорости через профиль дефекта скорости, Д. Коулс получил дифференциальное уравнение для местного коэффициента трения в виде [c.297]

Местные напряжения, вызываемые отверстиями и желобками, исследованы Дж. Лармором ). Он показал, что просверленное в валу круглое отверстие малого диаметра, параллельное оси вала, удваивает максимальное напряжение в той части вала, где просверлено отверстие. Влияние полукруглых выточек на поверхности круглого вала, параллельных его оси, проявляется в том, что наибольшее касательное напряжение у основания выточки приблизительно вдвое больше, чем касательное напряжение, вычисленное для поверхности вала в том предположении, что выточки нет. Коэффициент концентрации напряжения в случае отверстия или выточки эллиптической формы равен (1+а/Ь), где avib — полуоси эллипса соответственно в радиальном и перпендикулярном к нему направлениях. [c.571]

По оси абсцисс отложены отношения R/r, ординаты дают значения k — коэффициента концентрации напряжения. Для того чтобы получить наи )льшее касательное напряжение у выточек (в точке т на рис. 9, Ь), нужно касательное напряжение у поверхности вала радиуса г, равное 2 Mjnr , умножить на коэффициент концентрации. Как видно из рис. 9, например, для р/г=0,1 Rlr—, 5 коэффициент концентрации напряжения равен приблизительно 1,7. от коэффициент увеличивается вместе с ростом отношения R/r и с уменьшением р/г. Этим высоким местным напряжениям при пере- [c.574]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...