Стали хладостойкие

В сталях, легированных азотом, нецелесообразно использовать элементы-стабилизаторы титан или ниобий, так как образование весьма устойчивых нитридов титана или ниобия на стадии выплавки стали связывает азот и не позволяет получить аустенитную структуру. Поэтому стойкими к М1Ж являются стали, в которых С й 0,03 %. Хромомарганцевые стали прочнее и дешевле хромоникелевых аустенитных сталей, особенно при изготовлении крупногабаритного оборудования, больших емкостей, труб. Так как у хромоникелевых сталей хладостойкость и пластичность выше, чем у хромомарганцевых, последние использу- [c.242]

Стали хладостойкие для криогенной техники - Свойства 194 [c.773]

Проблемы хладостойкости конструкционных сталей. Новосибирск, Восточно-Сибирское издательство, 1971. 458 с. с ил. [c.410]

В случае требований высокой коррозионной стойкости следует применять хромоникелевые аустенитные стали, описанные в п. 2 этой главы, обладающие к тому же более высокой хладостойкостью, чем стали с феррит 10Й структурой (в том числе и 0Н6 и 0Н9). [c.502]

Проблемы хладостойкости конструкционных сталей (Материалы конференции по повышению надежности и долговечности машин и конструкций, работающих в условиях Сибири и Севера, 20— 26 июня 1968 г.). Иркутск, Восточно-Сибирское изд-во, 1971. [c.280]

Исследования прочности и надежности сварных конструкций в условиях низких температур проводятся в Институте физико-технических проблем Севера ЯФ СО АН СССР. Новые методические подходы к выявлению вклада различных факторов, определяющих наступление хладноломкости конструкций, позволяют разрабатывать конструктивные и технологические меры повышения хладостойкости сварных конструкций. Для практики важное значение имеют технологические особенности сварки распространенных конструкционных сталей в условиях низких температур до —50°С, установленные В П. Ларионовым с сотрудниками. [c.3]

Таким образом, оценка хладостойкости сталей по критической температуре хрупкости, установленной сериальными испытаниями ударных образцов с определением работы распространения трещины, является достаточно объективным подходом при качественном сопоставлении различных материалов. [c.38]

Химический состав и хладостойкость стали [c.39]

Таким образом, легирование стали одними и теми же элементами часто приводит к различным характеристикам их хладостойкости. Поэтому выбирать сталь по химическому составу для деталей, работающих при низких температурах, следует с учетом конкретных условий их работы. [c.42]

Нами излагаются некоторые результаты исследования путей обеспечения хладостойких свойств стали Ст. 3 при ее упрочняющей обработке. Возможности положительного влияния термической обработки этих сталей были показаны в наших ранних работах [67, 68]. В дополнение к данным, полученным в этих работах, были проведены эксперименты на сталях Ст. 3 с различной степенью раскисленности (табл. 1). Образцы на ударную вязкость были вырезаны поперек прокатки из листов толщиной 12 мм. Микроструктура рассмотренных сталей состояла из феррита и перлита. По ГОСТу 5639—65 величина зерна соответствовала 7—8 баллу. Исследуемые стали подвергались термической обработке по одному из следующих режимов нормализация при 920°С термическое улучшение (нагрев до 890° 10°С с охлаждением в воде отпуск при температуре 560°С с выдержкой 2ч, охлаждение на воздухе). После термической обработки заметно улучшились механические свойства сталей (табл, 2). [c.44]

Склонность сталей к хрупкому разрушению была оценена по результатам испытаний на ударную вязкость образцов типа 1 по ГОСТу 9454—60 с разделением величины ударной вязкости на работы зарождения и распространения трещины. Если принимать за критерий перехода материала в хрупкое состояние работу распространения трещины ар = 2 кгс- м/ м , то результаты (рис. 14) свидетельствуют о том, что термическое упрочнение стали Ст. 3 вне зависимости от степени ее раскисленности приводит к значительному повышению прочностных и хладостойких свойств. Особенно существенно [c.44]

Для определения влияния ТМО на хладостойкость сварного соединения нами исследовались сварные образцы сталей Ст. 3 и Ст. 5 после обработки их по оптимальному для каждой исследуемой стали режиму. Для стали Ст. 3 режимы обработки были следующими нагрев до температу- [c.47]

После упрочняющей механико-термической обработки значительно улучшается хладостойкость сталей Ст. 3 и Ст. 5 (см. рис. 15 и 16). Опыты, выполненные на сварных соединениях из этих сталей, показали также перспективность применения рассмотренных видов упрочняющей обработки. [c.49]

Влияние усталости на хладостойкость сталей [c.51]

Однако широких обобщений по механизму, характеру и уровню влияния циклических нагрузок на хладостойкость стали для наиболее общих случаев пока не сделано. Вместе с тем обсуждение результатов даже небольшой части работ [73—83] по отдельным аспектам этого направления исследований показывает, что при создании машин и конструкций, предназначенных для эксплуатации в условиях низких температур, особое внимание следует уделять вопросам усталостной прочности. [c.53]

Ст. Зсп. Относительно лучшие свойства разупрочненного участка стали Ст. Зсп по хладостойкости достигаются при погонной энергии сварки выше 5500 кал/см (см. рис. 26, а, /). При сварке электродами УОНИ 13/55, МР-3, ОЗС-4, ОЗС-б получаемый металл шва имеет порог хладноломкости при более низких температурах, чем участок зоны наибольшего разупрочнения стали Ст. Зсп. Поэтому сварку стали Ст. Зсп при температурах ниже —30°С можно вести любыми из этих электродов, предварительно прокаленными при оптимальных режимах. [c.70]

Сталь 20. Повышение погонной энергии приводит к улучшению хладостойкости разупрочненной зоны. Ее порог хладноломкости становится ниже —60°С при погонной энергии сварки больше 4700 кал/см (рис 26, б). Равные или лучшие по сравнению с участками основного металла характеристики металла шва по хладостойкости получаются при сварке электродами УОНИ 13/55 при погонной энергии сварки от 4700 до 5200 кал/см (желательно использовать электроды, подвергнутые прокаливанию при 350°С в течение часа) при сварке электродами МР-3, прокаленными при 120°С а течение 3 ч, без предварительного подогрева материала. [c.71]

Не менее важным критерием, определяющим эксплуатационную надежность строительных конструкций, являет ся их склонность к хрупким разрушениям, наиболее часто характеризуемая температурой перехода из вязкого в хрупкое состояние (порогом хладнолом кости) Этот критерий опреде ляет не только надежность конструкции при эксплуатации в условиях отрицательных кли матических температур, но он также показывает запас вязко сти конструкции, работающей при комнатной и близкой к ней температурам По хладо стойкости строитель ные стали делят на ста ли без гарантирован ной хладостойкости, стали хладостойкие до —40°С истали для ме таллоконструкций, экс плуатируемых ниже [c.121]

Кипящая сталь наиболее дешевая, так как при ее вьшлавке расходуется минимальное количество специальных добавок и обеспечивается максимальный выход годного продукта. Пониженное содержание кремния и марганца обусловливает меньшую прочность и большую пластичность, чем у спокойной стали. Недостатками кипящей стали являются развитая ликвация, в головной части слитка неоднородность содержания углерода достигает 400 %, серы — 900 % от их среднего содержания. В спокойной стали неоднородность содержания углерода лишь на 60 %, а по сере на 110% превышает их среднее содержание в стали. Прокат из кипящей стали более неоднороден по химическому составу, чем прокат из спокойной стали. Листы и профили, изготовленные из разньсс частей слитка, различаются по содержанию углерода, серы и фосфора. Поэтому прокат из кипящей стали характеризуется неоднородностью структуры и механических свойств даже для металла одной плавки. В среднем кипящая сталь содержит около 0,02 % кислорода, что в несколько раз больше, чем у спокойной стали. Хладостойкость кипящей стали понижена, в среднем Гзо у нее на 10-20 °С выше по сравнению с для спокойной стали. Пониженное сопротивление хрупкому разрушению особенно характерно для проката значительной толщины (14—20 мм и более) из кипящей стали. [c.277]

Сталь с указанной структурой обладает вязкостью разрушения, даже более высокой, чем после только измельчающей структуру СТЦО. Это делает обычную сталь хладостойкой — пригодной для работы в условиях Севера и криогенных температур. Результаты экспериментов показывают, что сфероидизирующая СТЦО сталей по сравнению с нормализацией существенно повышает упругость, пластичность и ударную вязкость (табл. Зi.4). Так, предел текучести увеличивается на 6—15%, пластичность — на 10—25 %, а ударная вязкость — на 70—110 %, т. е. [c.89]

Paзнoв щнo ти - см. под их названиями Стали строительные Стали судостроительные Стали хладостойкие для крутогенной техники Стали конструкционные для железнодорожного транспорта Стали износостойкие Стали коррозионно-стойкие Стали двухслойные Стали жаропрочные Стали порошковые Стали радиационно-стойкие Стали высокопрочные [c.772]

Высоколегированные стали и сплавы по сравнению с менее легированными обладают высокой хладостойкостью, жаропрочностью, коррозионной стой костью и жаростойкостью. Эти важнейшие материалы для химического, нефтяного, энергетического машино-строенпя и ряда других отраслей промышлепности используют при изготовлении конструкций, работающих в широком диапазоне температур от отрицательных до положительных. Несмотря на общие высокие свойства высоколегироваьшых сталей, соответствующий подбор состава легирования определяет их основное служебное назначение. В соответствии с этим их можно разделить на три группы коррозионно-стойкие, жаропрочные и жаростойкие (окалиностойкие). Благодаря их высоким механическим свойствам при отрицательных температурах высоколегированные стали и сплавы применяют в ряде случаев и как хладостойкие. [c.279]

Температура перехода в хрупкое состояние для молибденового слоя ниже, чем для горячекатаной Ст. 3. Это, по-видимому, свяаанп в первую очередь с различием толщин стальной основы и покрытия — 6 и 2 мм соответственно. Поэтому интервал перехода биметаллического комптаита в хрупкое состояние определяется верхней и нижней температурами перехода. Наименее хладостойким (с учетом условий испытаний и геомет] -ческого фактора) компонентом биметалла оказалась сталь. [c.103]

Углерод — основной элемент, определяющий свойства стали увеличение содержания углерода повышает ее прочность. При увеличении содержания углерода в стали от 0,03 до 0.13% работа распространения трещины непрерывно снижается (рис. 13). По хладостойкости же стали с содержанием углерода 0,22—0,25% мало отличаются от сталей с содержанием углерода 0,12—0,20%. Поскольку прочностные свойства первой группы сталей значительно превышают таковые второй, то на практике следует предпочесть стали с содержанием углерода порядка 0,23%, имея в виду, что повышение содержания углерода нужно допускать только при четком контроле содержания других элементов, охрупчивающих сталь. В частности, суммарное содержание углерода и фосфора в низколегированных сталях не должно превышать 0,25%. [c.39]

Повышение содержания марганца до 1,5% в конструкционных сталях понижает температуру перехода в хрупкое состояние [53]. При этом благоприятное действие марганца на хладостойкость стали зависит от содерлсания других элементов. Чем ниже содержание углерода, азота и фосфора, тем выше должно быть оптимальное содержание марганца, обеспечивающее наибольшее значение ударной вязкости и по-лолсение порога хладноломкости при более низких температурах [51]. Целый ряд работ [51, 54 и др.] посвящен совместному влиянию углерода и марганца на свойства стали при низких температурах. [c.40]

Применение никеля при легировании стали увеличивает ее вязкость и понижает критическую температуру хладноломкости [53, 55]. Высокая хладостойкость малоуглеродистых никелевых сталей позволяет широко использовать их в условиях низких температур. Известно [56], что в стали с 8— 9%-ным содернсанием никеля даже при температуре испытания— 196°С излом ударных образцов остается (на 70— 80%) волокнистым. Однако влияние никеля на механические свойства стали неоднозначно избыточное легирование стали никелем может снизить запас вязкости [55]. Смягчающее действие никеля зависит от содержания в стали углерода, марганца, бора, кремния и вольфрама [51]. В ферритных и малоуглеродистых сталях никель повышает запас вязкости тем сильнее, чем больше его содержание и чем меньше в стали углерода. С повышением количества углерода и общей легированности стали благоприятное влияние никеля умень- [c.40]

Влияние термической и термомехаиической обработки на хладостойкость стали [c.43]

Нами исследована хладостойкость сварных соединений из сталей Ст. Зсп, Ст. 5,20 и 09Г2С, изготовленных при температурах +20 и —45°С при различных технологических режимах [95]. [c.68]

В работе Д. Сефериана [96] как наиболее эффективный технологический прием для предотвращения кристаллизационных трещин и повышения пластичности сварного соединения рекомендуется предварительный подогрев стыков. Пункт 4.22 СниП III Г—66 регламентирует технологию сварочных работ при температурах ниже — 30°С только с предварительным подогревом стыка и прилегающей к нему зоны шириной 200—250 мм до температуры 150—200°С. Между тем назначение предварительного подогрева для всех без исключения марок сталей и типов конструкций может привести к неоправданному увеличению технологического цикла, а в некоторых случаях — к снижению хладостойкости соединения. [c.73]

I. Исследование хладостойкости сварки стыковых соединений сталей 09Г2С, М20 и термообработанной стали [c.78]

Если иметь в виду необходимость изучения поведения сварных конструкций, изготовленных с применением широкого круга конструкционных сталей и присадочных материалов, а также накопление усталости и выполнение сварки в самом широком диапазоне температур (до минус 50— —70°С), то вопрос о влиянии усталостных нагрузок на хладостойкость сварного соединения в настоящее время исследован далеко не в полной мере. Для разработки эффективных мер по обеспечению хладостой-кости сварных конструкций необходимо усилить исследования их уста- [c.81]

Металлоконструкции экскаваторов, предназначенных для работы в условиях температур ниже —35°С, необходимо изготовлять из хладостойких низколегированных сталей марок 09Г2С, 10Г2С1 и др. [c.85]

Для сокращения числа поломок стрелы экскаватора необходимо изготовлять ее из хладостойких марок сталей (09Г2С, 10Г2С1 и др.) с учетом режимов сварки. [c.87]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...