Плотность орошения градирни

Плотность орошения градирни 240 [c.323]

К градирням III и IV близка по охлаждающей способности градирня /, которая так же, как н градирня III, оборудована 420 чугунными тангенциальными соплами Б-10. Сравнительно высокая охлаждающая способность объясняется несколько большими напорами воды на сопла, чем у градирен IV, прн соответствующих плотностях орошения и развитой области капельного потока за счет высотной компоновки водораспределителя. Градирня II площадью орошения 2400 м , также оборудованная соплами Б-10, охлаждает циркуляционную воду весьма эффективно, но плотность орошения у нее примерно в два раза меньше, чем у градирен I и III. Устройство тамбура вокруг башни градирни, применение сопл Б-10 и достаточно высокий напор на сопла (0,09 МПа) благоприятно сказались на охлаждающей способности конструкции. [c.11]

В табл. 3.1 представлены данные опытов, выполненных на градирне площадью орошения 1600 Невинномысского химического комбината. Водораспределительная система напорная, вода разбрызгивалась через насадки диаметром d = 2 мм и тарелочки. Средний перепад температур при плотности орошения q = 2,Ь м (м -ч) составил 0,8° С и при q = = 3,8 mV(m2-4) -0,6 С, [c.75]

В табл. 3.4 представлены данные опытов, выполненных на градирне площадью орошения 2600 м . Водораспределительная система напорная, вода разбрызгивалась эвольвентными чугунными соплами с выходным сечением 25 мм. Измерения проводились ртутными термометрами с ценой деления 0,1° С в точках, соответствующих средней плотности орошения на градирне, равной 6.4 mV(m -4). Перепад температур при напоре перед соплом [c.76]

Водораспределительная система брызгальных градирен, как показывает опыт, преимущественно должна выполняться с учетом дифференцированного распределения расходов воды периферийная часть градирни должна нести большую нагрузку, иметь большую плотность орошения, чем область, примыкающая к центральной части градирни. Такая брызгальная градирня была построена на Петрозаводской ТЭЦ. Общий циркуляционный расход составлял по предварительным расчетам 16 000 м /ч при площади градирни 1600 (рис. 3.20). [c.93]

При тех же исходных данных, но при больших размерах градирни, например, при Fo = 2 40Q лг З плотность орошения (дождя) будет [c.383]

Пленочные градирни весьма компактны и позволяют повышать плотность орошения в 2—3 раза по сравнению с капельными при одинаковом эффекте охлаждения. Теория их теплового расчета более ясна, чем капельных градирен. [c.384]

Основной характеристикой градирни является плотность орошения или плотность дождя, которая представляет собой количество воды, проходящей в час через 1 поперечного сечения градирни в месте входа воздуха. Экономическая плотность орошения принимается равной в среднем 2,5 м /м -час для капельных градирен. Плотность орошения для пленочных градирен принимается в 2,5—3 раза выше. [c.386]

U-—плотность орошения At — охлаждение воды в градирне (нагрев в конденсаторе) отсюда [c.138]

Важным показателем работы градирни является плотность орошения, которая на совре- [c.240]

Расчет башенных градирен имеет целью определение плотности орошения либо по заданной температуре охлажденной воды в градирне, либо, наоборот, по известной плотности орошения — нахождение температуры охлажденной воды. Ввиду множества факторов, оказывающих влияние на работу градирни, аналитическое решение как прямой, так и обратной задачи весьма затруднительно. [c.169]

Вентиляторные градирни имеют плотность орошения 4—14 м /(ч-м2), что обеспечивает стабильное и глубокое охлаждение воды. [c.478]

Коэ( )фициент сопротивления С для башенной капельной градирни при плотности орошения = 2 -н 5 м 1м час и площади оросителя Рд до 50 м составляет соответственно 30—60, увеличиваясь до 100—180 при площади оросителя до 2400 м . Для вентиляторной капельной градирни при до 60 (для одной секции) и башенной пленочной градирни при 8др до 700 л и 7 = 6 -н 10 значение С соответственно равно С = 8 — 12. Скорость воздуха в оросителе в формуле (332) для капельных градирен относится к полному сечению оросителя, а для пленочных — к живому сечению оросителя. [c.335]

Анализ результатов опытов показывает, что количество взвешенных веществ, переходящих в оборотную воду из воздуха в градирнях, возрастает с увеличением запыленности атмосферного воздуха при всех исследованных значениях плотности орошения [6, 8 и 10м /(м -ч)], характерных для градирен промышленных систем оборотного водоснабжения. [c.71]

Для удобства расчета или привязки к местным климатическим условиям целесообразно для каждого конкретного проекта градирен составить 12 графиков, устанавливающих зависимость плотности орошения от температуры воды на выходе 4 и температуры атмосферного воздуха в 1. Каждый из этих графиков будет относиться к определенным значениям фх и А(. Графики рекомендуется составлять при величинах ф и А/, охватывающих практически все их значения, встречающиеся в градирнях (табл. 8.5). [c.150]

Чем выше плотность орошения, тем больше должна быть скорость воздуха, так как при малом его расходе он насытится водяными парами, и охлаждение прекратится. Скорость воздуха в градирнях лимитируется уносом влаги воздушным потоком. Срыв пленки наступает при больших скоростях воздуха, чем унос капель. Поэтому в пленочных градирнях принимается и боль- [c.199]

Брызгальные градирни могут быть выполнены по противоточной (/), поперечно-противоточной (II, III, 1 ) и поперечноточной (V/) схемам движения вода — воздух (рнс. 1.1). Они оборудованы разбрызгивающими устройствами самых различных конструкций, имеют различные схемы выполнения системы водораспределения стояк с радиальной разводкой магистральных трубопроводов, кольцевой коллектор со стояками в каждом секторе. Ярусное расположение разбрызгивающих устройств является отличительной чертой градирен брызгального типа. Эти градирни имеют различные производительности, работают при разных напорах воды, отличаются температурными перепадами и плотностью орошения. Недостаток экспериментального материала по натурным исследованиям брызгальных градирен позволяет сделать лишь некоторые качественные заключения об их работе. [c.11]

Оценивая опыт применения брызгальных градирен в системах оборотного водоснабжения, можно заключить, что общая компоновка водораспределительного устройства влияет при прочих равных условиях на уровень охлаждения циркуляционной воды основной расход воздуха должен омывать в полной мере область, занимаемую капельным потоком, причем это может достигаться при поперечном, противоточном и иоперечно-про-тивоточном движении вода — воздух из конструкции разбрызгивающих устройств, применяемых в градирнях, лучшей является тангенциальное сопло типа Б-10 ири повышении напора воды на разбрызгивающие устройства до 0,10—0,12 МПа и при плотности орошения порядка 3,0—4,0 мУ(м -ч) уровень охлаждения брызгальных градирен, оборудованных соплами типа Б-10 и рядом других, достигает уровня охлаждения градирен с пленочным оросительным устройством. [c.13]

В брызгальных градирнях среднее значение концентрации капель составляет менее 10 . Но при этом следует иметь в виду, что локальные коп-цеитрации в градирнях могут значительно отклоняться от среднего значения, определяеморо средней плотностью орошения и средним диаметром каили. При оценке интенсивности охлаждения в башенных градирнях, как правило, используются объемные коэффициенты теило- и массоотдачи. Этот способ базируется на данных экспериментальных исследований на фрагментарных установках. [c.16]

Данные расчета были сопоставлены с результатами натурных исследований башенной брызгальной поперечноточиой градирни Краматорского металлургического завода имени В. В. Куйбышева. Капельный поток создавался эвольвентными соплами, расположенными в два яруса в иодшатровой части градирни. Средний размер капель ориентировочно составлял 3 мм в диаметре. Термодатчики располагались но радиусу градирни, их показания фиксировались неравновесным мостом сопротивлений, обеспечивающим точность измерений 0,3—0,5° С. Значения температур в отдельных выборочных точках измерений проверялись ртутным термометром. По ходу воздуха было установлено девять датчиков в том створе, в котором плотность орошения была расчетной [4—5 мУ(м -ч)]. Одновременно [c.38]

На рис. 3.2 приведены значения коэффициента xv в зависимости от скорости воздушного потока, плотности орошения и усредненной крупности капель. Наиболее сложным для изучения является взаимодействие воздушного потока с капельным. Если капли имеют сравнительно малые скорости вылета и капельный поток равномерно распределен по площади орошения, справедлив график рис. 3.2. Когда плотность капельного потока ниже или выше, чем при эксперименте, наблюдаются большая неравномерность орошения и высокие собственные скорости капель или капельный поток используется в открытом охладителе (открытые брызгальные градирни, брызгальные бассейны), влияние скорости воздушного потока на коэффициент xv, а следовательно, и на температуру охлажденной воды снижается. Таким образом, интерполяция теплофизпческих параметров, полученных на опытной установке, в другие, отличные от эксперимента условия взаимодействия воды и воздуха, недопустима. [c.67]

Особенностью аэродинамики брызгальных градирен является то, что основная область тепло- и массоотдачи в них формируется капельным потоком, имеющим меньшие значения аэродинамических сопротивлений, чем имеют их известные пленочные оросительные устройства башенных градирен. Сравним наиболее распространенный ороситель, выполненный из асбестоцементных щитов с расстоянием в свету между листами 25 мм, и капельный поток с крупностью капель 4 мм в диаметре. Плотность орошения в обоих случаях одинакова и равна 7 мV(м ч). Коэффициент аэродинамического сопротивления асбестоцементных листов I составляет 2,6 для капельного потока этот коэффициент равен 0,24. Следовательно, при сохранении всех элементов башенной градирни замена пленочного оросителя брыз-гальной системой приводит к резкому изменению аэродинамики градирни, к росту неравномерности скоростного поля и, в конечном счете, сказывается на полноте использования охлаждающей способности воздушного потока. Эффективное использование брызгальной системы возможно при определенном изменении конструктивных элементов башенных градирен. [c.79]

Поперечно-противоточная брызгальная градирня (рис. 3.9, а) высотой 48,5 с с тамбуром длиной 10,5 м и пропуском циркуляционного расхода через башенную часть при плотности орошения q = 8,0 м /(м -ч) и при изменении высоты воздуховходных окон с 4,3 до 8,0 м. [c.79]

Аэродинамические исследования перечисленных вариантов брызгальных градирен были проведены во ВНИИГ имени Б. Е. Веденеева на специальном стенде. Масштаб модели 1 50 натурной величины башни определялся из условия работы конструкции в автомодельной области. Условия кинематического подобия достигались при использовании имитирующих устройств, выполненных на модели структурно сходными с натурными элементами градирни. Коэффициенты аэродинамического сопротивления капельного потока при поперечной схеме движения воздуха были приняты по данным Л. Г. Акуловой. На модели капельный поток имитировался рядами спиц, расположение которых на щите принято из условия получения коэффициента сопротивления на один погонный метр при плотности орошения в башне 8,0 м (м Ч), равного 0,33, и в тамбуре при q = 4 м /равного 0,22. Коэффициент сопротивления капельного потока факелов разбрызгивания принят равным 1,0 на один погонный метр. Сопротивление выполнено из нескольких рядов сеток. Коэффициент сопротивления водоуловителя принят равным пяти. Сопротивление имитировалось на модели также рядами сеток. Так как для всей системы аэродинамических сопротивлений рассчитать числа Рейнольдса весьма сложно,. для каждого из элементов модели подбор сопротивления осуществлялся индивидуально на специальной установке. Работа установки в автомодельной области оценивалась опытным путем. Этот метод исследований аэродинамики градирен позволил получить общее аэродинамическое сопротивление градирен в зависимости от изменения конструкций отдельных элементов. [c.80]

Требования к компоновке разбрызгивающих устройств и к конструкции водораспределительной системы помимо обеспечения пропуска необходимого расхода воды заключались в создании равномерной плотности орошения по полезной площади градирни. Исследованиями было установлено, что при плотности орошения на брызгальных градирнях, равной 4 м /(м -ч), расположением одного сопла типа ВНИИГ — Укрэнергочермет на 1 м полезной площади градирни обеспечивается наименьший коэффициент неравномерности. [c.87]

Максимальное число разбрызгивающих устройств выбиралось исходя из требования пропуска необходимого расхода воды, допустимого коэффициента неравномерности орошения по площади градирни и технико-экономических соображений. Так, например, была выполнена водораспределительная система брызгальной противоточной градирни площадью орошения 425 СПК Сланцы (рис. 3.16). Для уменьшения числа соударений капель в факелах разбрызгивания и обеспечения повышенных плотностей орошения был разработан вариант с многоярусной компоновкой разбрызгивающих устройств. При этом не только уменьшалась вероятность соударения капель факелов разбрызгивающих сопл, расположенных на одном уровне, но и увеличивалось время пребывания капель в области активного теплосъема, так как факелы разбрызгивания нижнего яруса несколько задерживают поток капель факелов разбрызгивания верхнего яруса. [c.87]

Воздушный поток в брызгальных градирнях регулируется изменением плотности орошения, что создает дополнительное сопротивление и обусловливает перераспределение расхода воздуха, и использованием воздухонаправляющих щитов и ветровых перегородок. [c.93]

В противоточных градирнях воздушный поток регулируется, главным образом, подбором конструкции системы водораспре-деления исходя из необходимости полного использования охлаждающей способности наружного воздуха область максимальных скоростей воздушного потока определяет зону, в которой должна быть создана наибольшая плотность орошения. Распределение скоростей в противоточных и поперечноточных [c.93]

По противоточной схеме движения вода — воздух были спроектированы и построены градирни площадью орошения 320 в системе водоснабжения сланцеперерабатывающего комбината г. Сланцы и градирня Петрозаводской ТЭЦ площадью орошения 1600 м . Проект этой градирни выполнен СЗО ВНИПИэнергопром совместно с ВНИИГ имени Б. Е. Веденеева. Производительность градирни 16 000мУч (см. рис. 3.20). Водораспределительная система состоит из двух ярусов, располагающихся выше верхней отметки воздуховходных окон. Применены разбрызгивающие устройства конструкции ВНИИГ — Укрэнергочермет с диаметром выходного отверстия 25 мм. Они размещены по площади орошения дифференцированно 80% общего числа сопл располагается в периферийном кольце, 20%—в центральной части градирни. Такая компоновка разбрызгивающих устройств обеспечивает повышенную плотность орошения в области больших скоростей воздушного потока, что, как показывают опытные данные и расчеты, улучшает охлаждающую способность градирни на 1,0—1,5° С по сравнению с равномерной схемой размещения сопл при равной площади орошения. [c.95]

Плотность орошения q, м /(м -ч) Температура горячей воды Л. "С Темпера- турный перепад ДЛ °С Температура воздуха 0,, °С Влажность воздуха fi, % Температура ох.1ажденной воды брызгальной градирни h, °с Температура охлажденной воды по номограмме для капельной градирни [c.103]

Испытания брызгальной градирни были продолжены в зимний период с 15 января по 5 февраля 1970 г. На всем протяжении испытаний температура наружного воздуха была отрицательной и изменялась от—4,2 до —10,8° С. Плотность орошения задавалась равной 1,52 и 2,05 мУ(м -ч). Коэффициенты массо-отдачи в среднем оказались равными 300 кг/(м -ч). Работа градирни несколько ухудшалась из-за обледенения воздуховходных окон, в основном вызванного отсутствием герметизации тамбура. [c.104]

Результаты испытаний градирни иллюстрируются номограммой температур охлажденной воды (см. рис. 4.1). Сопоставление с градирнями пленочного типа равного расхода и плотности орошения показало недоохлаждение циркуляционной воды брызгальной градирней примерно на 3°С. Сравнение с брыз-гальной градирней № 2 КМЗ имени В. В. Куйбышева показало, что градирня ЕМЗ недоохлаждает воду на 1,2° С. Вместе с тем реконструкция по схеме противоточной градирни обеспечила такой же уровень охлаждения, как у капельно-пленочной градирни. Возведение брызгальной градирни вместо капельно-пленочной позволило сэкономить дефицитный строительный материал — высокосортную древесину, сократить сроки строительства и снизить затраты на эксплуатацию охладителя. [c.106]

На рис. 4.2 приведена номограмма температур охлажденной воды для брызгальной поперечноточной градирни № 2 КМЗ имени В. В. Куйбышева. Номограмма была рассчитана на ЭВМ на основе опытных данных по коэффициентам xv и av и не требует дополнительных поправок на скорость ветра. Номограмма составлена для диапазона плотностей орошения 4,5— 5,5 mV(m -4), т. е. охватывает почти весь диапазон расходов, указанный выше. [c.114]

Как следует из схемы, воздушный поток почти при равных скоростях входит в подшатровую область градирни. Он в полной мере обдувает зону теплообмена, обеспечивая тем самым наиболее эффективный теплосъем. Однако такая картина. наблюдалась лишь в условиях полного штиля. Ветер значительно изменяет аэродинамический режим градирни. Малые плотности орошения, характерные для верхней части зоны теплообмена, приводят к весьма интенсивному теплосъему. При этом двух метров высоты области теплообмена от верхнего яруса до перекрытия тамбура оказывается достаточно для достижения низких температур охлажденной воды. Увеличение плотности орошения несколько снижает интенсивность теплообмена. Общая картина изменения температур воды в области теплосъема очень близка аналогичным схемам, получаемым в результате расчета. [c.116]

Эти параметры должны рассматриваться совместно. Первый параметр — количество выносимой воды — наиболее сложен в определении, поскольку в полной мере, как показали эксперименты, может быть установлен лишь в натурных условиях. Он жестко связан с гранулометрическим составом капельного потока и расходом воды, которые, в свою очередь, зависят от компоновки системы водораспределения, конструкции разбрызгивающих устройств, напора воды и плотности орошения. Эффективность водоулавливания как параметр, характеризующий вынос воды из градирни, используется при сопоставлении с результатами однотипных экспериментальных исследований. Коэффициент аэродинамического сопротивления является важ- [c.129]

В расчетах по формулам (2.47) и (2.55) приходится учитывать содержание углекислоты в охлажденной воде после градирни (С02)охл-Эта величина зависит от концентрации углекислоты в воде, поступающей в градирню, интенсивности аэращт, плотности орошения в градирне и от других факторов. [c.40]

Качество работы градирни, характеризуемое при прочих равных условиях высотой расположения на шкале температур зоны охлаждения, сильно зависит от плотности орошения, т. е. количества воды, проходящего в час через 1 поперечного сечения градирни. Эта величина в капельных градирнях обычно равна 2 -г- 3 м 1мЧас. [c.392]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...