Удельное расширение

Удельное расширение для 1-го сорта не более 4 мк/см, для 2-го сорта не более 10 мк/см. для 3-го сорта не более 20 мк/см определяется на приборе ГОИ. Прочность крепления через [c.737]

Удельное расширение непосредственно при обжиге динасового сырца из цементного кварцита разного зернового состава [c.92]

Удельное расширение сырца при обжиге, [c.92]

Удельное расширение динасового сырца при обжиге [c.146]

Удельное расширение сырца выше, если кварцит способен к разрыхлению при обжиге, что для кристаллических кварцитов обычно связано с величиной кристаллов -кварца и характером их сцепления между собой. [c.147]

Удельное расширение сырца яри обжиге находится ib той же зависимости и от зернового состава динасовой массы, увеличиваясь при ее укрупнении. [c.147]

Важным источником увеличения пористости динаса является разрыхление структуры сырца при обжиге крупнозернистость масс, применение очень чистого сырья, малые количества добавки, к тому же не содержащей окислов железа, излишне высокие температуры обжига— увеличивают разрыхление сырца при обжиге [7]. Разрыхление меньше в том случае, если применяют цементные кварциты, что связано с малыми размерами кластических зерен кварца, с наличием высокодисперсных зерен кварца, слагающих цемент, а также с присутствием в цементе примесей, образующих с кремнеземом при обжиге жидкую фазу. Уменьшение разрыхления снижает удельное расширение при обжиге сырца из цементного сырья. Сырец из крупнозернистых кристаллических кварцитов, особенно если минерализаторы сосредоточены в основной связующей массе, интенсивно разрыхляемся. [c.324]

На тех предприятиях, где объем резки недостаточно велик, листы от окалины и ржавчины можно очищать пламенем резака. Резак с зажженным пламенем прогоняют на пониженной скорости по обрабатываемому контуру. Вследствие различия коэффициентов удельного расширения стали и окалины, последняя при нагреве пламенем резака удаляется с поверхности листа. [c.41]

Температурный коэффициент объемного расширения капельных жидкостей значительно меньше, чем газов. В небольшом диапазоне изменения температур, а значит, и удельных объемов производную в уравнении (9.7) можно заменить отношением конечных разностей параметров холодной (с индексом ж ) и прогретой (без индексов) жидкости [c.78]

При расширении пара в многоступенчатых турбинах удельный объем его от ступени к ступени возрастает, вызывая увеличение общего объема пара, проходящего через проточную часть турбины. Например, пар, входя в турбину с давлением 2,85 МПа и температурой 400 °С, имеет удельный объем, равный 0,103 м /кг, а при выходе из турбины в конденсатор, где давление пара 4 кПа и влажность 12%, удельный объем составляет уже 31 м /кг, т. е. в 300 раз больше. Для пропуска возрастающего объема пара приходится увеличивать живое сечение сопл и лопаточных кана- [c.172]

Сквозные дисперсные потоки могут быть использованы не только как теплоносители, но и как новое рабочее тело с характерными особенностями и возможностями. Огромная удельная поверхность мелко диспергированных частиц (например, графитовой пыли) и высокая интенсивность внутреннего, межкомпонентного теплообмен м окажут несомненное влияние на температуру газового компонента при его расширении в турбине или сжатии в компрессоре. Подобный [c.4]

При высоких температурах колеблющиеся атомы решетки могут рассматриваться как независимые беспорядочные центры рассеяния и поэтому вероятность рассеяния зависит от среднеквадратичной амплитуды решеточных колебаний X . Среднеквадратичная амплитуда гармонических колебаний пропорциональна Т. Таким образом, если пренебречь тепловым расширением, удельное сопротивление чистого металла в области высоких температур должно быть пропорционально Т. Действительно, для простого гармонического осциллятора с массой М на основании теоремы о равном распределении энергии по степеням свободы можно записать [c.193]

Для большинства простых металлов при Т йд действительно наблюдается близкая к линейной зависимость удельного сопротивления от температуры, однако отклонения от нее не удается полностью описать, даже если учитываются известные ан-гармоничные эффекты, тепловое расширение и особенности фононного спектра. Изменение удельного сопротивления при высоких температурах будет рассматриваться ниже при обсуждении эффектов, наблюдаемых в переходных металлах. [c.193]

Еще одной причиной нелинейности температурной зависимости удельного сопротивления при высоких температурах является тепловое расширение. Характеристическая температура понижается и поэтому амплитуда колебаний решетки увеличивается. В уравнение (5.4) необходимо ввести аддитивную поправку, пропорциональную Таким образом, для платины, у которой 0д составляет примерно 240 К, зависимость удельного сопротивления от температуры при комнатной температуре и выше получает квадратичную составляющую, связанную с тепловым расширением. Кроме того, если учесть сложный характер кривой плотности состояний, следует ожидать появления чле- [c.194]

Эти структуры обладают большим удельным объемом и меньшим коэффициентом термического расширения. Поэтому при превращении аустенита в мартенсит(или в другие структуры закалки) увеличивается объем детали, вследствие чего возникают внутренние напряжения. Внутренние напряжения искажают кристаллическую решетку, приводят к короблению и деформации изделий, а также к появлению трещин. [c.121]

При поверхностной закалке (обработка ТВЧ, газопламенная закалка) и химико-термической обработке (цементация, нитроцементация, азотирование) упрочнение обуслов.чено главным образом возникновением в поверхностном слое остаточных сжимающих напряжений вследствие образования структур большего удельного объема (мартенсит при цементации и закалке ТВЧ, нитриды и карбонитриды при нитроцементации и азотировании), чем структуры основного металла. Расширение поверхностного слоя тормозит сердцевина, сохраняющая исходную перлитную структуру, вследствие чего в поверхностном слое возникают двуосные (а в цилиндрических деталях — трехосные) напряжения сжатия. В нижележащих слоях развиваются реактивные растягивающие напряжения, имеющие небольшую величину вследствие незначительности сечения термически обработанного слоя сравнительно с сечением сердцевины. [c.316]

Определить начальное давление воздуха р и удельную работу расширения I. [c.94]

Удельный объем = Vi — 0,84 м /кг. Температура в конце адиабатного расширения [c.143]

Пользуясь диаграммой 8, можно определить параметры в конце процесса расширения. Если дана начальная точка А (рис. 79) и коэффициент (или ф), то, проводя адиабату А В, откладывают от точки В вверх отрезок ВС -= -= 2— 2д. и, проведя через точку С горизонталь до пересечения с конечной изобарой Ра, получают точку О, характеризующую состояние рабочего тела в конце действительного процесса истечения. По ней можно найти необходимые параметры пара удельный объем, степень сухости и т. д. [c.214]

I. дЦдр)т, А==о и Арт имеют противоположные знаки. Если известен знак удельного расширения Арт, то известен и знак частной производной по р в случае состояния стабильного равновесия, который мы и рассматриваем. [c.71]

Сырец из цементных или кристаллических кварцитов виутри каждой группы обнаруживает тем большее удельное расширение, чем крупнозернистей структура кварцита. При этом влия- [c.146]

Удельное расширение сырца из кристаллического сырья также повышается с укрупнением зернистости породы и ее разрыхлением при обжиге. Таким образом, при одинаковом зерновом составе маос удельное расширение сырца в процессе обжига возрастает при увеличении крупности зерен рчкварца в сырье и увеличении плотности сырья. [c.147]

Расшир 0иие при обжиге -сырца, маоса которого оо1ста влен,а из различных кварцитов, является аддитивным. Поэтому предварительно можно рассчитать расширение при обжиге динасового сырца из любой шихты для достижения заданного удельного веса, исходя из величин удельных расширений, составляющих шихту сырьевых компонентав. [c.150]

При изготовлении динаса в шихту добавляют динасовый бой это способствует шолучению изделий с более иизким удельным весом, достигаемым в данных условиях обжига. Количество вводимого в шихту динасового боя колеблется в пределах 10—40% в зависимости от ассортимента изделий. Кривые расширения сырца показывают, что при введении динасового боя происходит интенсивное расширение в интервале 150—250°, обусловленное низкотемпературными превращениями тридимита и кристобалита. Величина кварцевого эффекта при этом уменьшается суммарное расширение сырца до 600° составляет 1,5—1,65%. Добавка боя приводит также к повышению удельного расширения, особенно при введении его в зернах крупнее 0,088 мм, что является результатом ухудшения спекания. Температура начала интенсивного расширения сырца с укрупнением зернового состава боя понижается, что связано со способностью крупных зерен боя к интенсивному превращению. [c.151]

Из изложенного также следует, что результаты определений таких теплофизических параметров, как теплоемкость, удельное расширение и т. д., при измерении которых приходится определять температурый интервал, полученные в разных странах, неизбежно должны расходиться на 1—3%. О лучшем согласовании в настоящее время говорить не приходится — оно может быть только случайным. Кроме того, все измерения неизбежно содержат систематическую погрешность 0,2—0,5%, связанную с погрешностью Положения о МПТШ. [c.16]

В термодинамике для исследования равновесных процессов широко используют р, у-диаграмму, в которой осью абсцисс служит удельный объем, а осью ординат — давление. Поскольку состояние термодинамической системы определяется двумя параметрами, то на р, у-ди-аграмме оно изображается точкой. На рис. 2.2 точка I соответствует начальному состоянию системы, точка 2 — конечному, а линия 12 — процессу расширения рабочего тела от v до v . [c.13]

Если неравновесность вызвана теплообменом при конечной разности температур (температура газа Т меньше температуры источника 7 ), то возрастание энтропии рабочего тела ds = 6q/T оказывается больше, чем dSfi = (>q/Т в равновесном процессе из-за снижения температуры газа. При том же положении поршня, т. е. заданном удельном объеме V, меньшей температуре газа соответствует меньшее его давление р. Соответственно меньше должна быть и уравновешивающая сила Р Р = = p F

Работа расширения против этой силы bl = P dy = p dv[c.27]

Модуль нормальной упругости титановых сплавов 115000 кгс/мм-, коэффициент Пуассона 0,3 плотность 4,5 0,1 г/см удельное электросопротивление 1,0—1,6 Om-mmVm коэффициент линейного расширения 8,0-10- — 8,6-10 мм/(мм-град) теплопроводность 0,02 кал/(см-с-град). [c.517]

Однако, наряду с перечисленными хорошими технологическими и конструкционными качествами, винипласт имеет недостатки, ограничивающие области его применения низкий температурный предел применения винипласта как самостоятельного конструктивного материа.ла (40—50° С) низкая удельная ударная вязкость (особенно при пониженной температуре) большой коэффициент линейного TepjMHne Koro расширения (почти в б раз больше, чем у стали) постепенная деформация под нагрузкой. Явление хладотекучести проявляется и при нормальной температуре, что следует учитывать при расчетах па прочность. [c.413]

Магнитномягкие ферриты типа МеО РегОд являются порошковыми материалами, обладающими высоким электросопротивлением, незначительными потерями на вихревые токи, низким удельным весом. Плотность их 30—50 кн/м , коэффициент линейного расширения 10" град удельное электросопротивление 10" —10 ом-м. [c.385]

Марка Плот- ность, Г/СМ- Разрушающие на-пряжения при сжатии, кгс/мм- Удельная ударная вязкость, кгс м/с. г Температу ро-стонкость, °С Теплопроводность кал/(м ч °С) Коэффициент линейного расширения а-10 [c.388]

Обоснованием повышения удельной холодопроизводительно-сти может быть очевидный результат, вытекающий из Т, S — диаграммы. Использование вихревой трубы позволяет заменить процесс расширения в дросселе 3—6 (см. рис. 8.20) на процесс расширения в вихревой трубе 3-4-5, совмещая переохлаждение с расширением. Т. е. в охлаждаемый объект поступает рабочее тело, состояние которого будет определяться точкой 5, а не точкой 6, как было бы при использовании в качестве расширителя дроссельного устройства. Холодопроизводительность при ис- [c.398]

Удельный объем пара в конце расширения V.2 -= V"X2 = 0,857-0,902 = 0,77 мДкг, [c.225]

Формулы (241)—(244) определяют термический к. п. д. и удельные расходы пара и теплоты в идеальном цикле паросиловой установки. Действительный цикл сопровождается неи збежными потерями, вследствие чего удельные расходы пара и теплоты увеличиваются. Так, в паровой турбине процесс расширения пара сопровождается потерями, связанными главным образом с трением. [c.233]

Браун [77] по скорости перемещения неоднородностей в продуктах истечения из сопла, измеренной с помощью скоростной киносъемки, определил также скорость конденсированной фазы на срезе сопла. Влияние этих скоростей, отнесенных к расчетным скоростял газа, на удельную тягу показано на фиг. 7.16. Теоретическая кривая получена в предположении равновесного течения на входе в сопло и изэнтропийного расширения [9] и занижена на 1%, чтобы учесть тепловые потери. Сопла А, Б, В имеют следующие характеристики [c.322]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...