Ребра квадратные — Коэффициент

Реальные газы — см. Гааы реальные Ребра квадратные — Коэффициент эффективности 129 --круглые — Коэффициент эффективности 128 Реверберация 262, 263 Реверс двигателя в системе генератор—двигатель 426 [c.548]

Для определения аэродинамических коэффициентов модель подвешивают к весам, т. е. располагают ее изолированно от стенок трубы. При установке тонкой пластинки ребром на плиту или дно трубы характер ее обтекания по сравнению с изолированной существенно изменяется в тыльной (подветренной) стороне. Давление на лицевую сторону пластинки изменяется мало (рис. 3.20). Коэффициент лобового сопротивления такой бесконечной длинной пластинки равен всего 1,2 вместо 1,98—2,12 той. же пластинки, но изолированной. Коэффициент лобового сопротивления установленной ребром квадратной пластинки, как следует из физических представлений, изменяется мало, по опытам, он равен 1,1 вместо 1,2 у изолированной пластинки. [c.56]

Здесь Aq—амплитуда колебаний излучающего кварца, имеющего форму квадратной пластинки с длиной ребра 26, р—коэффициент затухания, ср—угол наклона отражателя относительно излучателя, /—расстояние между излучателем и отражателем. А/—перемещение отражателя, суммарная длина пути, проходимая k-ш лучом, равная [c.224]

При вычислении точек пересечения секущей линии L,. с ребром R коэффициенты уравнения ребра преобразуются в систему координат xqA ус, ось абсцисс которой совпадает с линией пересечения плоскостей Р, Р. Благодаря этому преобразованию, а также использованию сформулированных выше необходимых и достаточных признаков совместное решение уравнений двух кривых второго порядка заменяется вычислением решения квадратного или линейного уравнения. [c.106]

Точный расчет теплопроводности в ребрах с цилиндрическим основанием (круглые и квадратные поперечные ребра на круглых трубах) довольно сложен. Для практических надобностей его можно вести по формулам для ребер с прямым основанием, вводя затем поправочные коэффициенты с помощью специальных графиков [18,32]. [c.40]

Сопротивление поперечно омываемого пучка труб с поперечными круглыми или квадратными ребрами (рис. 1-8) рассчитывается по общей формуле (1-4) коэффициент сопротивления пучка зависит от типа оребрения, расположения труб в пучке и числа Рейнольдса, [c.14]

Для пучков труб с квадратными ребрами используются те же формулы и номограммы, но вычисленный коэффициент теплоотдачи уменьшается на 8%. , [c.92]

На фиг. 12 и 13 приведены составленные Э. С. Карасиной графики для определения величины Е круглых поперечных ребер, для квадратных поперечных ребер и ребер с прямым основанием. На фиг. 13 дан также график для определения коэффициента ел, на который следует умножать величину Е в случае трапецевидного сечения ребра. [c.80]

Для труб с квадратными ребрами нужно умножить значение, подсчитанное для круглых ребер (с диаметром, равным стороне квадратного ребра), на коэффициент 0,92. [c.137]

Коэффициент теплообмена Ог в пучках трубок с круглыми и квадратными ребрами, обтекаемых поперечным потоком газа, в области значений Re=3-10 - -2-10 и djb = 3- 4,3 определяется по формуле ВТИ [c.552]

Методика определения расчетного коэффициента теплоотдачи аналогична рассмотренной выше для трубок со сплошными круглыми и квадратными ребрами. [c.552]

При вальцовке за один проход наибольший коэффициент вытяжки можно получить при обжатии квадрата или прямоугольной полосы на ребро в овальном калибре, а также при вальцовке овальной полосы с достаточно большим отношением осей в квадратном калибре или в ребровом овале. [c.374]

Приведем формулы, относящиеся к квадратной пластинке при иных граничных условиях. Если пластинка шарнирно оперта на жесткие ребра, остающиеся прямолинейными во вре.мя деформации, причем продольные края неподвижны, редукционный коэффициент будет [2] [c.107]

Конструкция представляется в виде совокупности треугольных конечных элементов. В качестве основных неизвестных принимаются перемещения узлов сетки этих элементов. Эти перемещения могут быть аппроксимированы либо линейной функцией, либо полиномом второй степени. После этого в соответствии с принятыми закономерностями метода конечных элементов составляются матрицы жесткости для элемента ребра, элемента тела вращения и вычисляется матрица коэффициентов разрешающей системы уравнений. Решение этой системы производится методом квадратных корней. [c.199]

Оно представляет собой стандартную статистическую сумму модели Изинга на квадратной решетке, но система является неоднородной, поскольку коэффициенты взаимодействия Ь- изменяются при переходе от одного ребра к другому. [c.354]

Таким образом, методика, основанная на измерении только двух температур поверхности призмы квадратного сечения (ребра и середины грани), подтверждает точность определения коэффициентов температуропроводности, объемной теплоемкости и теплопроводпости материалов по температурному полю на поверхности. [c.103]

Так же как в разд. 11.5, поместим точку в центр каждой грани и соединим точки тех граней, спины которых вовлечены в двухспиновые взаимодействия. Тогда вместо рис. 11.6, получим рис. 11.9, а точки тип окажутся ближайшими соседями на вертикальном ребре шестиугольной решетки коэффициенты взаимодействий соответствующей модели Изинга равны A j, А 2 3 другой стороны, вместо рис. 11.6,6 получим две переплетающиеся квадратные решетки, точки тип окажутся ближайшими соседями на вертикальном ребре коэффициенты взаимодействия соответствующей модели Изинга на квадратной решетке равны К у К у В обоих случаях ребру (т, п) соответствует коэффициент взаимодействия К у Поскольку корреляции в обеих моделях одинаковы, имеем [c.299]

Коэффициент лобового сопротивления бесконечно длинного цилиндра с регулярными ребрами квадратного или треугольного сечения (шероховатость 0,04), волнистого с крупной, средней и мелкой волной соответственно с шероховатостью 0,033 0,03 и 0,01 равен 0,65—0,75. Наибольшие значения коэффициента Сх у цилиндра с треугольным гофром (0,75) и мелковолнистым (0,70). Эти данные относятся к закризисному обтеканию цилиндров— числа Рейнольдса 0,4-10 -i-1,8-10 . Коэффициент лобового сопротивления гладкого круглого цилиндра, определенный в той же аэродинамической трубе и в том же интервале чисел Рейнольдса, — 0,4—0,55. [c.63]

Для определения коэффициента -ф, учитывающего неравномерность распределения теплоотдачи по ребру, были проведены специальные опыты [Л. 44] с тремя пучками ребристых труб с круглыми ребрами высотой 15 и 25 и с квадратными ребрами высотой 35 мм. В этих опытах подробно измерялось поле температур на поверхности ребра и температура несущей трубы, что дало возможность определить усредненный по поверхности температурный напор и коэффициент теплоотдачи на поверхности а, а также температурный напор у основания ребра и соответственно приведенный коэффициент теплоотда-чи Построив для каждого из исследованных пучков зависимость между и ijja по формуле (6-8), можно, пользуясь этой кривой для каждого опыта, найти по экспериментальному значению соответствующее значение ijia и далее, зная для данного опыта значение а, найти 11). [c.89]

Тепловое сопротивление ребер зависит от их толщины и формы, а также от коэффициента теплопроводности. По форме ребра подразделяются на два типа с прямым и цилиндрическим основанием. К первым относятся ребра на плоской поверхности, продольные ребра на. цилиндрической пдверхаости. и поперечные" Наружные ребра на трубах имеющих форму вытянутого овала ко вторым — круглые и квадратные поперечные ребра на круглых трубах. Проволочные стержни рассчитываются как ребра с прямым основанием. [c.45]

После начального периода нагрева наступает упорядоченный тепловой режим и, продолжая измерения температур ребра и середины грани кр на поверхности призмы квадратного сечения, определяется коэффициент темнературонроводности а материала по формуле [c.101]

Для исследования бьша изготовлена нризма квадратного сечения из фторопласта, которую вначале нагревали в печи до стационарного распределения температур на поверхности = 99 С, а затем охлаждали на воздухе при комнатной температуре и естественной конвекции с ж= 30 С. Расстояние между термопарами составило К = 0,0135 м. В табл. 8.1 представлены результаты экспериментального измерения температур ребра призмы и середины ее грани гр, а также расчеты но формуле (8.13) температурного комплекса Ф для каждого значения времени х и расчеты но формуле (8.11) коэффициента температуропроводности фторопласта для каждого промежутка времени Ах в течение 30 мин. Полученное из опыта значение коэффициента темнературонроводности а = 0,125 10 ж с используется для расчета значений объемной теплоемкости (ср) и теплопроводности X фторопласта. Плотность теплового потока на поверхности призмы квадратного сечения из фторопласта в начальном [c.102]

Так бьш получен абсолютный метод определения коэффициента темнературонроводности материалов, основанный на измерении температур на поверхности образца в двух точках (на ребре и середине грани призмы квадратного сечения). Причем, постановка опытов не требует измерений таких физических величин, как температура окружающей среды, коэффициент теплообмена, степень черноты, тепловой поток. Нет необходимости в создании чисто конвективной или чисто лучистой окружающей среды, что значительно упрощает экспериментальные установки для исследования и определения температуропроводности материалов. [c.127]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...