ПАР РТУТНЫЙ

Испытания усовершенствованного ртутного токосъемника, установленного на центрифуге, показали его хорошее качество. В частности, колебание сопротивления в каждой паре колец не превышает 3- Ю ом в диапазоне скоростей от 50 до 1200 об мин. Абсолютная величина сопротивления отдельных пар ртутных колец лежит в интервале 0,1269—0,1291 ом (при [c.124]

Пар ртутный сухой насыщенный — Параметры 95 Параллелепипеды — Нагревание — Расчет 136 [c.546]

На фиг. 338 показана простейшая принципиальная тепловая схема конденсационной бинарной установки. Начальные параметры пара ртутной установки 17 ата, 565° С, начальные параметры пароводяной установки 30 ата, 410° С значения остальных параметров указаны на этой фигуре. [c.530]

Рис. 15. Принципиальная схема бинарной установки с перегревом водяного пара ртутным паром

Т, s-диаграмма рассматриваемого цикла изображена на рис. 11-32. Эта диаграмма построена для 1 кг воды/и для 8,95 кг ртути в предположении, что цикл внутренне обратим. Пароводяная часть цикла представляет собой обычный цикл Ренкина с перегретым паром. Ртутная надстройка над пароводяным циклом представляет собой цикл Ренкина с влажным паром. Здесь а-Ь — адиабатный процесс в ртутной турбине, Ъ-с — отвод тепла от конденсирующегося ртутного пара в конденсаторе-испарителе, -d — процесс в ртутном насосе, d-e-a — изобарный процесс подвода тепла к ртути в ртутном котле. [c.397]

Турбина водяного пара имеет ступени заднего хода. При выключении турбины ртутного пара ртутный пар через дроссельный клапан поступает в конденсатор-испаритель. [c.251]

Недостатками ртутных выпрямителей являются сравнительно низкий коэффициент мощности, возможность обратных зажиганий, необходимость иметь надежное водоснабжение для их охлаждения и вредное действие на обслуживающий персонал ртутных паров. Ртутные выпрямители применяются на преобразовательных подстанциях всех назначений при напряжениях от 200 в и выше. [c.247]

Пар ртутный сухой насыщенный — Параметры 2 — 95 Параболические сегменты — Площадь [c.450]

Пример 1-2. Атмосферное давление, измеренное ртутным барометром, равно 780 мм при температуре 0° С. Определить абсолютное давление пара в котле, если показание манометра 2,5 бар. [c.20]

Пример 1-3. Определить абсолютное давление пара в конденсаторе, если показание вакуумметра равно 620 мм рт. ст. при температуре 0° С, а показание ртутного барометра равно 730 мм рт. ст. при той же температуре. [c.21]

Принципиальная схема бинарной ртутно-водяной установки представлена на рис. 19-15. Сплошными линиями показан ртутный контур. Ртутный пар, образующийся в ртутном котле 1, поступает в ртутную турбину 3. Из турбины ртутный пар после расширения [c.308]

В бинарных установках применяют сухой насыщенный ртутный пар при давлениях 10—15 бар с температурами 517—557° С. В ртутной турбине адиабатное расширение допускается до давлений 0,1 — [c.309]

Найти абсолютное давление пара в котле, если манометр показывает р = 0,13 МПа, а атмосферное давление по ртутному барометру составляет В = 680 мм рт. ст. (90 660 Па) при I = 25° С. [c.9]

Для предупреждения испарения ртути, пары которой оказывают вредное действие на человеческий организм, обычно при пользовании ртутными манометрами над уровнем ртути наливают слой воды. [c.12]

Так как зависимость / (р) определяется физическими свойствами рабочего тела, возникла мысль использовать в качестве рабочих тел для паросиловых установок другие жидкости, для которых при тех же давлениях температура кипения значительно выше температуры кипения воды. В качестве таких жидкостей были предложены ртуть и дифенил. Зависимость между давлением и температурой насыщения для воды, дифенила и ртути показана на рис. 98, а таблица ртутных насыщенных паров дана в приложении (табл. XVI). [c.241]

Ртутный пар, полученный в котле /, направляется в ртутную турбину 2. Из турбины ртутный пар поступает в конденсатор-испаритель 3, в котором пар ртути конденсируется, а освободившаяся теплота расходуется на испарение воды. Насыщенный водяной пар из конденсатора-испарителя поступает в пароперегреватель 4, затем в турбину 5 и далее идет в конденсатор б конденсат [c.242]

По диаграмме 15 ртутного пара и таблице ртутного насыщенного пара (табл. XVI) находим [c.258]

Полезная работа 1 кг ртутного пара [c.258]

Удельный расход ртутного пара в турбине 3600 3600 [c.258]

Вода поступает в ртутный конденсатор с температурой насыщения при давлении в конденсаторе = 0,004 МПа. Ее энтальпия при этом i h,o2 = 121,4 кДж/кг. Энтальпия водяного пара i h,oi = 2801 кДж/кг. Таким образом, каждый килограмм воды в конденсаторе получает [c.258]

Паро-ртутная турбина мощностью 10 000 кВт [c.257]

При исследовании ртутно-водяных бинарных циклов также применен метод вариантных расчетов. Для получения представлений о наивысшей возможной эффективности ртутно-водя-ного бинарного цикла, кроме применения регенерации в нижнем цикле, было допущено применение регенеративного перегрева водяного пара ртутным паром, отбираемым в процессе расширения. [c.89]

Изменение структуры двухфазного потока в зависимости от смачиваемости стенки жидкостью, влияя существенно на процесс теплообмена, почти не сказывается на гидравлическом сопротивлении. Это связано с тем, что интегральные гидродинамические характеристики двухфазного потока в больщой степени зависят от объемных концентраций фаз и мало чувствительны к тонкой структуре потока. В связи с этим циркуляционные характеристики паро-ртутной смеси оказываются близкими к характеристикам паро-водяной смеси. [c.49]

Рис. 3.12. Основная гидродинамическая характеристика двухфазного потока для паро-водяной и паро-ртутной смесей [41]

Вследствие малой теплоемкости (при 1 а/на Ср = 0,0245 против 0,5 ккал кг°С у воаяного пара) ртутный пар в процессе расширении в турбине быстро переходит из перегретого в насыщенное состояние. [c.22]

Практическое применение получили ртутно-водяные бинарные установки. Насыщенные пары ртути, имеющие критическую температуру 1650°С при низком давлении, обладают, особенно в области высоких температур, существенными преимуществам перед водяным паром. Ртутные пары для использования их в области низких температур непригодны, так как для отработавших паров ртуги с температурой - 25- 30° С необходимо было бы создать вакуум порядка 0,000003 ama, что практически невозможно. При обычных давлениях в конденсаторе (0,03 - 0,04 ama) пары ртути имеют высокую температуру (207-f-217° С). [c.141]

Усовершенствованный метод определения скорости окисления под действием пара разработали Свес и Гиббс [540]. В действительности это маиометрический метод, предполагающий измерение повышения давления, обусловленного образованием водорода при (постоянном давлении пара. Тем не менее его удобно рассмотреть именно в настоящем подразделе, потому что его главные конструкционные особенности проистекают от использования водяного пара в качестве взаимодействующего газа. Установка, изображенная на рис. 94, состоит по сути дела из кварцевой трубки-реактора электрического нагрева, проходящей через основание водяной бани с регулируемой температурой, которая охватывает главную трубку, соединяющуюся с регулятором давления пара, ртутным манометром с самописцем и"вакуумными насосами. Регулятор давления с герметизированным кожухом снабжается водой из второй водяной бани с регулируемой температурой, которую поддерживают при несколько более низкой температуре, чтобы избежать конденсации где-нибудь в системе воды, испарившейся из внутренней трубки. 18 [c.275]

Помимо высоковакуумных паромасляных насосов, отечественная промышленность выпускает высоковакуумные парортутные насосы Н-5Р,. Н40Р и Н-1ТР (приложение 6). Эти насосы могут быть использованы для откачки изделий с ртутными парами (ртутные выпрямители) или для установок, в которых по каким-либо причинам недопустимо применение паромасляных насосов (масс-спектрометры и др.). [c.28]

Па рис. 19-16 представлена Ts -диаграмма бинарного ртутно-водииого цт<ла. Так как энтальпия отработавшего ртутного пара в несколько раз меньше энтальпии водяного пара, то за одно и то же время через конденсатор-испаритель должно пройти ртутного пара в 10—12 раз больше, чем водяного. В связи с этим на 7 з-диаграмме цикл 1-2-,3-4-5- ] вычерчен для 1 кг водяного пара, а цикл 8-7-6-9-8 для т кг ртутного нара. Циклы располагают так, чтобы ироцесс адиабатного расширения ртути проходил над точкой 5 сухого насыщенного водяного пара. [c.309]

Цикл 1—2—3—4—I (см. рис. 97) представляет собой круговой процесс, совершаемый ртутью. Начальная точка цикла — точка I. Она характеризует состояние ртути при поступлении ее в ртутный котел. Линия ]—2 изображает нагрев жидкой ртути, причем точка 2 соответствует температуре кипения при данном давлении. Последнее выбирают таким, чтобы температура в точке 2 соответствовала наибольшей допустимой температуре. Уже при 1МПа для ртути температура кипения равна 515" С. Линия 2—3 изображает парообразование в котле, 3—4 — адиабатное расширение ртутного пара в паро-ртутиой турбине и 4—I — копдеисацпю отработавшего пара в конденсаторе-испарителе. Точку 4 выбирают в зависимости от того, какое давление выбрано для второго рабочего тела — воды. [c.242]

Полный расход ртутного пара на турбине составит Dq = A uiig = 10 000-35,7 = 357 000 кг/ч. [c.258]

Из таблицы ртутного пара видно, что температура насыщения при iHg2 = 0,01 МПа составляет 6ign = = 249,6° С. Принимаем температуру насыщенного водяного пара такой же это определяет давление водяного пара [c.258]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...