Конечное давление ртутного пара

Приняв конечное давление ртутного пара равным 0,10 ата, определим величину к, п. д. цикла Ранкина для ртутного пара при начальном давлении от 5 до 50 ата. Результаты этих расчетов сведены в табл. 5. При вычислении конечной влажности ртутного пара внутренний относительный к. п. д. ртутнопаровой турбины принят равным 78 /о. [c.22]

Уменьшение конечной влажности ртутного пара должно достигаться выбором оптимального соотношения начального и конечного давлений ртутного пара в турбине и конструктивными приспособлениями для улавливания капельной ртути из потока пара в последних ступенях турбины. [c.24]

Конечное давление ртутного пара [c.24]

Чем выше конечное давление ртутного пара и чем выше начальное давление водяного пара и его перегрев в бинарной установке, тем ниже [c.25]

Выше мы рассмотрели особенности ртутной ступени ртутно-водяного бинарного цикла и выявили тенденции изменения термического к. п, д. ртутной ступени в зависимости от начального и конечного давлений ртутного пара, от начального перегрева ртутного пара и применения регенеративного подогрева ртути. [c.27]

Конечное давление ртутного пара в ата Начальное давление водяного пара в ата Начальная температура водяного пара в ° С Термический к. п. д. цикла Термический относительный к.п.д. [c.36]

Однако в ртутном цикле при низких конечных температурах невозможно обеспечить необходимый вакуум. Так, например, уже при температуре 118° С давление ртутного пара составляет всего лишь II 163 [c.163]

Однако в действительности ртутный пар не может работать во всем указанном диапазоне температур, так как при низких конечных температурах ртутного пара не представляется возможным обеспечить необходимый вакуум. Так, например, уже при 118°С давление ртутного пара составляет всего лишь 0,001 ата, т. е. требуется вакуум 99,9 / . [c.18]

На рис. 3 показаны возможные к. п. д. циклов на насыщенных парах ртути, рубидия, цезия, натрия и калия в зависимости от начальной температуры цикла. Конечное давление для всех циклов принято равным 0,03-10 Па. Соответствующие этому давлению температуры конденсации пара различны для каждого из этих рабочих тел. У ртутного пара эта температура равна 208° С, у натрия 595° С, у цезия 420° С. [c.23]

Поэтому начальный перегрев ртутного пара слабо уменьшает конечную влажность на последних ступенях турбины. Так, например, сухой насыщенный пар с начальным давлением 2,1 ата (40Э°С), расширяясь до противодавления 0,04 ата, приобретает конечную влажность 16 Д,. Перегретый до 600 С пар того же давления при расширении также до 0,04 ата имеет конечную влажность 13 /о (в обоих случаях внутренний относительный к. п. д. принят в 75 / ). [c.22]

Значит, при регулировке вакуумного реле, установленного на ртутном выпрямителе, всегда имеется избыточное статическое давление паров ртути, пропорциональное температуре катода, хотя ртутный вакуумметр при этом может показывать хороший вакуум. Вследствие того что температура, а значит, и давление насыщенных паров ртути в вакуумном корпусе несколько изменяются в процессе работы, реле оказывается в конечном итоге настроенным с учетом некоторого избыточного давления насыщенных паров ртути, пропорционального верхнему пределу температуры выпрямителя. [c.136]

Конечное давление ртутного пара в ата Начальное давление водя-i ного пара в atmt Начальная температура водяного пара в С Т ермический к. п. д. ртутной ступени п Термический к. п. д. всего цикла н "/ Термический относительный к, п. л. [c.30]

В табл. 7 дается сравнение ртутно-водяных циклов с конденсационной ступенью водяного пара при начальном давлении ртутного пара 10 ата и противодавлении ртутной турбины от 0,05 до 0,30 ата. Противодавление турбйны водяного пара принято во всех вариантах 0,04 ата. Начальная температуга перегрева водяного пара выбиралась для каждого варианта из условия, чтобы конечная влажность водяного пара была бы 1 Температура питательной воды принята на 50 С ниже точки кииения. Подогрев воды—в экономайзере. Принятые условия позволяют выявить влияние противодавления ртутной ступени на эффективность ртутно-водяного цикла, независимо от других факторов. [c.30]

При расчетах начальное давление ртутного пара принято 10 ата, конечное давление водяного пара — 0,04 ата. Температура подогрева воды принята на 50°С ниже температуры кипения при соответствующем давлении. Температура перегрева водяного пара выбиралась из условия, чтобы конечная влажность водяного пара не превышала 117о- [c.36]

Э4хЦ)ективность ртутной ступени бинарного цикла увеличивается, как и для водяного пара, с повышением начального и понижением конечного давлений пара. [c.165]

Измерения будут достоверными только при точном определении начальных и конечных параметров. Давление измеряется манометрами класса 0,35, надлежаще установленными и проверенными. Гильзы термометров должны быть установлены согласно требованиям 3-6 (см. рис. 3-24). Потенциометр температуры свежего пара должен быть тщательно выверен по эталону. Измерение температуры выхлопного (отбираемого) пара выполняется только ртутным термометром. В гильзе термометр должен быть засыпан просушенными опилками меди, латуни или бронзы на 1,5—2 высоты ртутного шарика, а остальная часть гильзы засыпана высушенным молотым асбестом. Шкала должна так выступать из гильзы, чтобы отсчет был возможен без смещения термометра. На середине выступающей части термометра для измерения температуры пара с помощью изоленты прикрепляется вспомогательный термометр (только при применении лабораторного термометра). [c.176]

Принципиальная схема автоматизированного бесцентрошлифовального станка с подналадчиком Горьковского автозавода показана на рис. 72. Шлифование производится на проход. Детали 3 перемещаются в осевом направлении, сходят с ножа 2 и попадают в лоток 5 и далее в лоток 7. Как только в этот лоток попадут две дета.чи, перва.ч из них правым торцом нажимает на ролик и, связанный с рычагом 9, и перемещает его вверх. При этом срабатывает конечный выключатель 10, который дает команду электромагниту 48 нз перемещение золотника 47. Последний управляет движением пневмоцилиндра 26. Шток 8 передвигается вправо и упором 6 перемещает обе детали на определенную длину, так что вторая деталь ляжет на призму 23 под наконечник 22 контрольного устройства. Ход цилиндра обеспечивает перемещение деталей на расстояние, равное их удвоенной длине, плюс 10—15 мм для создания зазора между проверяемой деталью и непрерывно движущимися после обработки. Для предотвращения соскальзывания деталей при движении с призмы 23 на лоток 25 предусмотрен эксцентрик 24. В конце хода штока 8 ролик 11 опускается, размыкается конечный выключатель 10 и дает команду на перемещение щтока 5 влево в исходное положение. Измерительный наконечник 22 подвешен на двух плоских пружинах 21 к колодке 19 и, перемещаясь, в процессе измерения воздействует на шток 17 пневматического щупа 15, закрепленного в колодке 19. От стабилизатора давления сжатый воздух поступает через трубку 31 в трубки 30 и 33. Через трубку 30 воздух попадает в датчик 28 и к узлу противодавления 29. По трубке 33 воздух поступает в левое колено ртутного датчика и на измерительную оснастку (клапан 16). Срабатывание датчика происходит при выходе детали за верхний предельный размер, при этом включается электромагнит 36, перемещающий золотник 35. Воздух из сети поступает в верхнюю полость пневмокамеры 34, шток 37 опускается, поворачивая рычаг 39 с собачкой 42, которая поворачивает храповое колесо 40. Далее движение передается через червячную пару 44 и 45 и ходовой винт 46 механизма подачи бабки ведущего круга. Прн обратном ходе собачки 42 храповое колесо стопорится собачкой 41, допускающей вращение колеса только в одну сторону. Величина перемещения ведущего круга 4 по направлению к шлифовальному кругу 1 зависит от угла поворота рычага 39, ограниченного упорами 38. В конце хода рычаг 39 нажимает на концевой выключатель 43, который включает сигнальную лампочку 32, показывающую, что подналадка станка произведена. [c.233]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...