Цементация — Влияние глубины слоя

Цементация — Влияние глубины сло 1 на упрочнение 470 [c.562]

Фиг. 72. Влияние глубины слоя на эффект упрочнения при цементации (кривая I) и цианировании (кривая 2).

Рис. 1. Влияние температуры цементации хромом на глубину слоя-

Фиг. 46. Влияние глубины слоя цементации на прочность при изгибе.

Из табл. 69 видно, что понижение твердости во время отпуска при температуре 400° С достигает примерно 20%. На фиг. 89 показаны кривые 1 и 2 зависимости ударной вязкости от температуры нитроцементации, из которых следует, что температура нитроцементации 860—950° С почти не оказывает влияния на значения ударной вязкости. Анализируя результаты по ударной вязкости нитроцементованных сталей в зависимости от продолжительности выдержки, можно заметить, что с увеличением продолжительности выдержки (глубины нитроцементованного слоя) ударная вязкость снижается. С увеличением глубины нитроцементованного слоя наблюдалось снижение и других механических характеристик как при нитроцементации, так и при цементации. Интересные данные по влиянию глубины слоя получил Н. К. Ипатов [41]. При исследовании сталей 20 и 45 на динамическую прочность он обнаружил, что число ударов до разрушения в сталях 20 с увеличением глубины слоя от 0,6 до 1,8 или 2,4 мм уменьшается в 3—4 раза. При этом установлено, что сопротивление. многократному удару с увеличением глубины слоя понижается непрерывно и падает примерно с 8000 при глубине слоя 0,6 мм до 2000 ударов при 2,4 мм при двойной закалке с отпуском. [c.148]

Легирующие элементы оказывают большое влияние на характер насыщения поверхности стальных изделий при химико-термической обработке. Так, при цементации легирующие элементы оказывают влияние на концентрацию углерода на поверхности, его распределение по глубине слоя, на количество и характер распределения карбидной фазы. [c.127]

В цилиндрических зубчатых колесах деформация оказывает влияние на эвольвентный профиль и угол наклона зуба косозубых колес. При цементации профиль зуба изменяется — угол профиля (зацепления) увеличивается (рис. 59, а) в зависимости от модуля и глубины слоя цементации. Отклонение эвольвентного профиля при цементации следующее [c.92]

Рис, 261. Влияние продолжи-тельности цементации на глубину цементированного слоя. Температур цементации. С [c.325]

Влияние температуры и продолжительности процесса жидкостной цементации на глубину диффузионного слоя приведено в табл. 51. [c.519]

Упаковка чистых деталей в порошкообразные смеси в железных или нихромовых ящиках проводится так же, как и при твердой цементации, с той лишь разницей, что в крышке, хорошо пригнанной к ящику, оставляется небольшое отверстие для выхода газов. Для лучшей герметизации ящики снабжают обычно двойными крышками. При упаковке к отработанной смеси добавляют 10—15% свежей смеси. Влияние продолжительности и Температура температуры процесса на глубину алитированного слоя показано на фиг. 38. [c.176]

Кинетика структурного или фазового превращения определяется подвижностью атомов и разностью термодинамических потенциалов фаз. Роль различных факторов в развитии фазового превращения часто проявляется в связи с изменением диффузионной подвижности атомов. Пластическая деформация, например, обычно ускоряет процессы диффузии и должна способствовать развитию диффузионных фазовых превращений. Однако могут быть случаи, когда необходимо разделять кинетические и термодинамические эффекты. Так, диффузия примесей вдоль дислокаций происходит легче, чем в неискаженной упаковке, но из-за увеличения сил связи атомов примеси с дефектами возникают примесные сегрегации. В результате, при диффузионном насыщении предварительная пластическая деформация может увеличить глубину диффузионного слоя, в то время как при очистке от примесей та же деформация может уменьшить ее. Поэтому, если эффективность того или иного фактора проявляется в связи с изменением разности химических потенциалов диффундирующего компонента в сосуществующих фазах, результат воздействия будет зависеть от того, поступает компонент в фазу или удаляется из нее. Аналогичное заключение можно сделать и о влиянии на диффузию третьего компонента. Кремний, например, способствует обезуглероживанию стали, но препятствует цементации ее. [c.49]

Ударные нагрузки — Расчет 390—402 Удельный вес неметаллических материалов 431 Узлы колебаний 340 Упрочнение — Влияние глубины слоя при цементации и цианированин 470 — Гипотеза 289 [c.560]

Уплотнительные кольца 4 — 723, 724, 726, 728, 729. 740, 742 Уплотнительные поверхности фланцев — Размеры 4 — 748, 749, 752 Уплотнительные устройства 4 — 721 Упоры — фиксаторы 5 — 244 Упрочнение — Влияние глубины слоя при цементации и цианироваиии [c.485]

Рис. 20.8. Влияние глубины слоя внутреннего окисления, определяемого по сетке троостита, на предел выносливости цементованно1й стали 25ХГТ. Цементация в эндогазе с автоматическим регулированием потенциала углерода.

Влияние глубины азотированного слоя на предел выносливости азотированных деталей с концентраторами напряжений и без концентраторов напряжений подобно влиянию глубины цементованного слоя. Цементация, а особенно азотирование резко повышают предел выносливости стальных деталей с концентраторами напряжений, если упрочненный слой непрерывно проходит и по опасным зонам (галтели, отверстия, шпоночные пазы, места проходов отверстий и др.). Применение местного предохранения от азотирования или цементации или удаление упрочненного слоя в местах концентрации напряжений приведет к тому, что в результате химико-термической обработки упрочнения не будет. [c.304]

Рис. 13. Влияние продолжительности различных процессов хи ми ко-термической обработки на глубину слоя / — цементация твердым карбюризаторо.м, 900 С 2 — газовая цементация, ЭЗОХ

Рис. 24. Влияние цементации на предел выносливости а — стали марки 12ХНЗЛ (/ — глубина слоя 0,40 мм 2 — 0,85 мм 3 — 1,65 мм 4 — ,30 мм 5 — ложная цементация) б — стали марки 18Х2Н4ВА (/ — глубина слоя 0,40 мм 2 — 1,65 мм 3 — 1,30 мм 4 — глубина слоя 0,85 мм 5 — ложная цементация)

Существует еще один приблизительный метод оценки глубины цементованного слоя. Метод оценки изломов проб в закаленном состоянии, а также данные о влияние температуры и продолжительности цементации на глубину слоя по излому закаленных проб приведены в табл. 9.7. Та- [c.472]

При термической обработке цементованных деталей, кроме уже указанных факторов, на величину деформации оказывают существенное влияние содержание углерода в цементованном слое и его распределение по глубине слоя отношение глубины цементованного слоя к сечению детали соотношение размеров науглероженных и не науглероженных поверхностей детали и ряд других факторов. На цементацию приходится значительная часть суммарной деформации цементованных деталей, получающейся в результате их термической обработки например, при цементации втулок из стали 20Х наблюдалось уменьшение диаметра (100 мм), доходившее до 350 мк. [c.206]

Было исследовано также влияние глубины цементованного слоя (продолжительности выдержки) на предел прочности прн изгибе при температурах цементации 950 и 900° С. [c.24]

Фиг. 33. Влияние глубины цементованного слоя (а), скорости охлаждения после цементации

Рис. 17. Влияние глубины цементованного слоя на предел вынослноости стали, подвергнутой цементации при 920°, одинарной )акалке и низкому ошуску. Выносливость определяли на образцах диаметром 10 мм из стали марки Ш (И. В. Кудрявцев и

Рис. 15. Влияние глубины цементованного слоя (а), скорости охлаждения после цементации (б), промежуточной термической обработки между цементацией и закалкой (а) и скорости охлаждения при злкалке (г) на деформацию наружных диаметров (60 мм) шлицевых отв 1рстий шестерен, изготовленных из стали марки 20Х (а, б, в, г) и 18ХГТ (г). На рис. 15, г сплошной линией обозначена деформация при непрерывном охлаждении, пунктирной — деформация при ступенчатом охлаждении до 230°, а далее в воде, масле или на воздухе. (А. Т. Калинин, А. Я. Зайцева)

Влияние глубины цементации и содержания углерода в слое и сердцевине стали на механические свойства закаленной и низкоотпущенной легированной стали [c.620]

Фиг, 52, Влияние цемеита ии па предел выносливости стали 18Х2Н4ВА / — глубина слоя (1,40 мм 2 — глубина слоя 1,65 мм 3 — глубина слоя 1.30 мм. 4 — глубина слоя 0.-85. им 5 —ложная цементация 18]. [c.81]

Фиг. 53. Влияние цементации на предел выносливости стали 12ХНЗА / — глубина слоя 0,40 мм 2 — глу-б ша слоя 0.85 мм. 3 —глубина слоя 1,65 лл 4 — глубина слоя 1,30 лл

Шероховатость оказывает влияние la равномерность и качество слоя цементации, азотирования, циан рования. При определенных высоте неровностей, глубине термообработанного слоя и припуск, снимаемом при шлифовании, может появиться пятнистая твердость поверхности. Качество гальванич ских, лакокрасочных и ины 4 покрытий также зависит от шероховатости поверхностей. Коррозия возникает и распространяется быстре> на грубообработанных поверхностях. [c.226]

Рис. II. Влияние температуры цементации на глубину цементованного слоя (цементация в твердом карбюризаторе) стали, содержащей 0,2% С и 3% различных легирующих элементов а — продолжительность цементации 10 у б — продолжительность цементации 30 у. Обозначение И — нелегированная сталь.

Влияние температуры газовой цементации на глубину цементованного слоя низкоуглеродистой стали при использовании различных карбюризаторов [c.100]

Нитроцементация вследствие своих преимуществ перед газовой цементацией во многих случаях ее вытесняет. Основные преимущества нитроцементации и цианирования, кроме большей скорости насыщения, состоят в возможности получения более износостойкого (и теплостойкого) слоя благодаря наличию в нем азота, меньшем росте зерна и меньшей деформации деталей вследствие 1меньшей длительности и более низкой температуры процесса, повышении под действием азота закаливаемости нитроцементованного или цианированного слоя по сравнению с цементованным, возможности в ряде случаев применять слои меньшей глубины, чем при цементации деталей, и др. Однако в условиях больших динамических нагрузок нитроцементация (цианирование) тонких деталей иногда менее предпочтительна, чем цементация, ввиду охрупчивающего влияния азота, проникающего в малых концентрациях на значительную глубину. [c.114]

Цветные сплавы — см. Сплавы цветные Цементация газовая 319 — Температура — Влияние на глубину цементованного слоя 320 [c.466]

Положительное влияние последующего за цементацией поверхностного наклепа было отмечено также при повторных ударных воздействиях на цементованные детали. При ударной изгибающей нагрузке испытывали образцы, вырезанные из цементованных шестерен стали 18ХГТ. При этом установлено, что применение после цементации дробеструйного наклепа повысило условный предел выносливости на 20%. В работе [8] круглые образцы из стали 18ХГТ с круговой выточкой (радиус 2 мм) испытывают изгибом при повторных ударах от падающего груза (5 кГ, высота 30 мм) с поворотом образца на 180° после каждого удара. Результаты испытаний показывают (рис. И), что увеличение глубины цементованного слоя неблагоприятно сказывается на сопротивлении деталей разрущению при переменных ударных нагрузках. Положительный 262 [c.262]

Рис. 120. Влияние продолжительности цементации на глубину цементованного слоя. Температура цементации, °С

Изучая влияние свинца на другие параметры цементуемых сталей, можно сказать, что свинец в стали в количествах 0,15—0,25% мало снижает глубину цементуемого слоя (не более 0.1 мм при глубине цементации 1,0—1,8 мм). Свинец также мало снижает значения твердости мартенсита поверхностного слоя (примерно на HR 1—1,5). [c.140]

Для определения влияния режима последующей термической обработки на механические свойства образцов были произведены следующие опыты партия образцов после цементации подвергалась закалке и отпуску при 200°С, вторая партия образцов предварительно подвергалась нормализации при температуре 860°С, а затем закалке и отпуску при температуре 200°С. В обоих случаях продолжительность выдержки при отпуске была по 1 часу. Образцы нагревались и охлаждались в чугунных стружках, для того чтобы предотвратить их обезуглероживание или окисление. Глубина цементованного слоя равнялась 1,2—1,4 мм. [c.25]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...