Ступень с постоянным углом аг

Можно отметить имеющиеся в литературе два подхода к решению данной задачи, приводящие к принципиально различным результатам. Различие их можно проиллюстрировать следующими упрощенными рассуждениями. Предположим, что максимум к. п. д. ступени определяется исключительно минимумом выходных потерь энергии. Тогда, если считать постоянным угол (положим, что окружная скорость Uj не изменяется), элементарным построением получим оптимальное значение угла 2 opt = Р2 — 0° (рис. 1.5, а). Вектор Сз, соответствующий минимуму выходных потерь, при этом направлен перпендикулярно к вектору Wj. [c.22]

Опыты подтверждают основные особенности структуры двухфазного парокапельного потока в решетках и в ступени большой веерности (рис. 5.6), сопловые лопатки которой имеют постоянный угол выхода, а рабочие — спрофилированы по условию постоянства [c.159]

Так же как в ЦВД и ЦСД, корневой диаметр для всех ступеней отсека принят постоянным (d = 1,6 м) для улучшения аэродинамических характеристик потока в корневой и периферийных зонах лопаточного аппарата. Унификацию лопаточного аппарата в ступенях ЦНД обычно осуществить не удается. Для плавности меридионального обвода проточной части ЦНД высота лопаток первой ступени принята повышенной ( 2 = 200 мм). При этом угол а,э = 10°. В последующих ступенях этот угол от ступени к ступени увеличивается, достигая в последней ступени 20°. [c.168]

Задача 4.3. В активной ступени газ с начальным давлением />0 = 0,29 МПа и температурой /о=800°С расширяется до ] = 0,15 МПа. Определить абсолютную скорость выхода газа из канала между рабочими лопатками и построить треугольник скоростей, если скоростной коэффициент сопла ср = 0,95, скоростной коэффициент лопаток j/ = 0,il, угол наклона сопла к плоскости диска aj = 15°, отношение окружной скорости на середине лопатки к действительной скорости истечения газа из сопл u/ i = 0,44, угол выхода газа из рабочей лопатки 2 = 1 —5°, показатель адиабаты / =1,34 и газовая постоянная R = = 288 Дж/(кг К). [c.148]

Задача 4.9. В реактивной ступени i аз с начальным давлением Ро = 0,48 МПа и температурой /о = 800°С расширяется до р = = 0,26 МПа. Определить относительный внутренний кпд ступени, если скоростной коэффициент сопла (р = 0,96, скоростной коэффициент лопаток i/ = 0,95, угол наклона сопла к плоскости диска ai = 22°, угол выхода газа из рабочей лопатки 2 = 24°, средний диаметр ступени d=OJl м, частота вращения вала турбины л =6000 об/мин, степень парциальности ступени е= 1, высота лопаток /] = 0,06 м, удельный объем газа v=l,51 м /кг, степень реактивности ступени р = 0,35, расход газа в ступени Л/г=20 кг/с, расход газа на утечки Му, = 0,2 кг/с, показатель адиабаты к =1,4 и газовая постоянная Л = 287 Дж/(кг К). [c.151]

Угол выхода потока на первых трех—пяти ступенях выполняется постоянным (11—15°), на последующих ступенях он возрастает примерно по линейному закону до 24—30°. [c.166]

Свойство бл. д. изменять характеристики ступени при изменении 63/62 удобно использовать для целей регулирования производительности ступени. При сочетании безлопаточного и лопаточного диффузора ширину бл. д. можно изменять таким образом, чтобы при изменении производительности угол входа в ЛД оставался постоянным [c.303]

Заданными исходными данными являются а) массивы диаметров НА di, высот лопаток НА li входных углов НА ао выходных углов НА ai входных геометрических углов РК Pir диаметров РК d , высот рабочих лопаток I2, углов выхода РК Рг коэффициентов скорости НА ф и РК коэффициентов использования выходной энергии предыдущей ступени в последующей v б) числа частота вращения га начальные давление pg и температура Tq перед отсеком конечное давление Ра и температура Т2 за отсеком расход рабочего тела G или угол потока на выходе отсека а2 число ступеней z показатель изоэнтропы k и газовая постоянная R, если рабочим телом является газ. [c.204]

Действительно, прп повороте лопаток насоса, т. е. уменьшении угла выхода (и диаметра), напор насоса будет уменьшаться. Турбина, вращающаяся с постоянной скоростью, и весь остальной тракт круга циркуляции представляют собой неизменное или увеличивающееся гидравлическое сопротивление. Значит, и расход при повороте насосных лопаток будет уменьшаться. Поэтому уменьшится величина Си и угол входа на турбину будет меняться мало. Следовательно, скорость выхода с турбины при уменьшающейся нагрузке и постоянном числе оборотов Пг имеет величину и направление, отличающиеся от нормального рел<има тем заметнее, чем больше изменяется момент на данной ступени турбины. [c.119]

Интересные опытные данные получены были в ЛПИ при испытании отсека из двух ступеней [Л. 78]. Вторая ступень отсека имела dl 1 = 3,9 и большой угол раскрытия периферийного обвода проточной части y = 42°. Схема сепарационного устройства за сопловым аппаратом и экспериментальные данные приведены на рис. 13-13. Из графика следует, что коэффициент сепарации г з в диапазоне изменений отношения скоростей первой ступени (ы/со)i = 0,45 0,75 остается практически постоянным и составляет 2—3%. При уменьшении u/ o)i ниже 0,4 наблюдается интенсивный рост коэффици- [c.368]

Изменение формы треугольников скоростей вдоль радиуса требует соответствующего изменения формы сечений лопаток. На рис. 2.17 показаны треугольники скоростей -и профили лопаток в периферийном и корневом сечениях ступени с постоянной циркуляцией при осевом входе воздуха. Как видно, в периферийном сечении вектор относительной скорости поворачивается в колесе на небольшой угол. Поэтому профиль периферийного сечения лопатки мало [c.70]

Схема 2. Обтачивание с врезанием и последующей продольной подачей. Работа по схеме 2 (фиг. 55,6 и в) отличается от предыдущей тем, что резцы начинают работу одновременно в различных точках вала. Сначала суппорт подается в поперечном направлении по лимбу или до упора при косом врезании, а затем включается продольная подача. Для облегчения врезания и предотвращения вибраций необходимо, чтобы угол наклона направления врезания был меньше вспомогательного угла резца фх. Каждая ступень может обтачиваться одним или несколькими резцами, снимающими одинаковые стружки. Если длины всех ступеней кратны длине наиболее короткой ступени (фиг. 55,6), то длина прохода равняется длине наименьшей ступени. При обтачивании заготовки из проката по схеме 2 суммарная глубина резания остается все время постоянной и значительно большей, чем по схеме, 1. При обтачивании ступенчатых заготовок с одинаковым припуском на каждой ступени и когда на каждой ступени работает один резец, наибольшая суммарная глубина резания, как и при работе по схеме 1, будет равна сумме припусков на всех ступенях, но нагрузка, в отличие от работы по схеме 1, остается все время одинаковой. При работе нескольких резцов на одной ступени суммарная глубина резания соответственно увеличивается. [c.163]

При постоянных а п и из.менением и Шп можно получить значение угла в заданных пределах. Этот способ вписывания в межосевое расстояние можно использовать при проектировании соосных редукторов. Если при прочностном расчете определены размеры тихоходной ступени и то, пользуясь формулой (7.13), можно при заданных а = и/гад = (0,44-0,6) т- и выбранном гх найти необходимый угол наклона линии зуба первой (быстроходной) ступени. [c.128]

Задача 4.7. В активной ступени газ с начальным давлением / о=0,18 МПа и температурой /о=650°С расширяется до р1 = 0,1 МПа. Определить относительный к. п. д. на лопатках, если скоростной коэффициент сопла Ф=0,97, скоростной коэффициент лопаток т =0,9, угол наклона сопла к плоскости диска 01 = 14°, отношение окружной скорости на середине лопатки к действительной скорости истечения газа из сопл ы/с1=0,5, угол выхода газа из рабочей лопатки Рг=2Г, показатель адиабаты Д = 1,35 и газовая постоянная / =288 Дж/(кг-К). [c.156]

Проточная часть с постоянным внутренним диаметром ведет к упрощению места перехода от пера к переходной части лопатки и полке хвостовика. Увеличение среднего радиуса и длины лопаток обеспечивает увеличение окружной скорости на последующих ступенях, что в многоступенчатой турбине может привести к сокращению числа ступеней. Увеличение относительной длины лопаток и рост вследствие этого напряжения растяжения компенсируются снижением рабочей температуры лопаток, а следовательно, некоторым возрастанием допускаемых напряжений по длительной прочности материала лопаток. Может иметь место и увеличение газодинамических потерь, если угол конусности превышает 15... 18° [c.140]

Из формулы (4.77) следует, что на активной ступени большое влияние оказывает — угол наклона вектора абсолютной скорости Сх- Чем меньше осх, тем (при постоянных ф и ij)) больше t] . Но с учетом потерь в решетках оптимальный угол находится обычно Б пределах 15. .. 20°. [c.256]

Каквидно из данного выражения, оптимальным является постоянный угол тангажа. Несмотря на то, что этот вывод полу чен при существенных упрощениях модели движения, в реальных условиях при полете третьей ступени БР угол тангажа принимается, как правило, близким к постоянному. [c.299]

Задача 4.4. В реактивной ступени газ с начальным давлением />0 = 0,29 МПа и температурой /о=820°С расширяется до 2 = 0,15 МПа. Построить треугольник скоростей, если скоростной коэффициент сопла ф = 0,965, угол наклона сопла к плоскости диска t = T, скоростной коэффициент лопаток ф = 0,Ю5, отношение окружной скорости на середине лопатки к действительной скорости истечения газа из сопл и/с, = 0,5, угол выхода газа из рабочей лопатки 2 = 20°, степень реактивности ступени р = 0,48, показатель адиабаты к=, ЪА и газовая постоянная Л = 288 ДжДкг К). [c.149]

Ступень 4 спроектирована как ступень с приблизительно постоянной по высоте степенью реактивности (d i/dr = 0). Для нее угол ТННЛ выбран 20° 32 при ширине НЛ, равной 21,45 мм. Лопатки РК ступени 4 закручены так, чтобы обеспечить расчетные углы натекания и 2z== onst. При этом удельная работа /i мало меняется по высоте ступени, а выходная кинетическая энергия не слишком превышает минимальную величину, соответствующую заданному расходу. [c.205]

Ступень 1Б спроектирована по изложенной в п. XI.2 методике с небольщим ТННЛ (бс = = 4° 20 ) и умеренной закруткой потока за ступенью (о 2с = 103°). При проектировании ступени 1Б срабатываемая ею изоэнтропийная разность энтальпий принята при той же окружной скорости на 12,5% больше, чем для ступени 1А, и выдержано условие dhuldr = 0. Расчетное снижение градиента степени реактивности Арт ступени 1Б по сравнению со ступенью 1А составляет 9%. Корневые степени реактивности и высоты НЛ ступеней 1А и 1Б одинаковы. Направляющие лопатки ступени 1Б имеют подобные по высоте профили с постоянным углом установки, линейные размеры профилей меняются пропорционально радиусу. Угол для ступени 1Б постоянен по высоте НА и равен 13° 43. Закрутка лопаток РК ступени 1Б существенно иная, чем закрутка РЛ ступени 1А. [c.216]

При экспериментальных исследованиях была испытана форсунка, у которой вторая ступень не изменялась, а V первой ступени устанавливались детали с различными диаметрами наружной поверхности сопла, что позволило получить восемь значений коэффициента ф. В ходе опытов измерялся угол факела и расход топлива, подаваемого во вторую ступень под давлениями 4, 3 и 1 МН/м . Было установлено, что с ростом значения коэффициента ф расход топ- лива увеличивается до определенной величины, соответствующей расходу топлива через вто- цо рую ступень при отсутствии деталей первой ступени, а дальше остает- fO ся постоянным (рис. 38). [c.99]

Исследования влияния отношения скоростей uj o. предыдущей ступени на эф фективность сепарации из зазора между сопловыми и рабочими решетками выполнены в ЛПИ [Л. 63, 65] на двухступенчатой турбине со следующими характеристиками второй ступени веер-ность ступени djl = 3,9, угол раскрытия периферийного обвода у = 42°. Опыты показали, что коэффициент 1)1 в диапазоне изменения (u/ o)i предыдущей ступсни от 0,45 до 0,75 остается практически постоянным и составляет 2—3%. При уменьшении (ul o)i наблюдается интенсивный рост t)), который при (ы/со) 1 = 0,25 достигает 30%. [c.167]

Для этих сплавов был опробован метод гидроэкструзии с противодавлением. Гидроэкструдирование проводили на двухступенчатой установке ИФВД АН СССР [84], В качестве рабочей среды на второй ступени применяли свинец или индий, а в полости противодавления — керосин. Деформацию проводили в несколько переходов (табл. 26). При этом давление на второй ступени было от 21 до 45 кбар в зависимости от степени обжатия на переходе. Скорость движения заготовки составляла 0,1—0,2 мм/с. Входной угол матрицы был постоянным во всем эксперименте (2а = 20 ). [c.198]

В настоящей главе мы воспользуемся последним подходом. Кинематическая теория травления была превосходно изложена Франком в 1958 г. [40]. Поверхность, составляющую небольшой угол с нлотноупакованной плоскостью, можно рассматривать как ступенчатую, т. е. состоящую из невидимых молекулярных ступеней высотой h если число ступеней на единицу длины равно р, то наклон поверхности будет hp (фиг. 2). Если в процессе травления атомы или ионы непрерывно удаляются с краев каждой ступени с одинаковой скоростью, то наклон сохраняется постоянным, а ступени движутся с постоянной скоростью в направлении х. Когда каждая из ступеней проходит ось z, кажущаяся поверхность перемещается на высоту одной ступени в направлении, перпендикулярном направлению перемещения ступеней. Если число ступеней, проходящих через z в единицу времени, равно ф (ноток ступеней), скорость перемещения в направлении z (скорость травления) составляет —h(f. Таким образом, мы можем выразить изменение скорости травления в зависимости от ориентации поверхности через плотность ступеней и величину их потоков. [c.352]

При испытании на ползучесть при кручении строят первичную кривую в координатах угол закручивания — время. Такие кривые показаны на рис. 181. Следует несколько остановиться на методике получения этих кривых. Сначала была дана нагрузка в 9 кг мм , вызвавшая весьма незначительную деформацию нагрузка повышалась ступенями до 12,7 кг мм . Опыт проведен при постоянной температуре (400 и 500°). Испытанию подвергали образцы из среднелегированной стали марок ЭИ 150, ЭИ 152 и ЭИ156. Кривые угол закручивания — время, полученные при постоянной, а не ступенчатой нагрузке для легированной стали, показаны на рис. 182. [c.220]

Задача 4.4. В реактивной ступени газ с начальным давлением ро=0,29 МПа и температурой io=820° расширяется дор2=0,15МПа. Построить треугольник скоростей, если скоростной коэффициент сопла ф=0,965, угол наклона сопла к плоскости диска a = 17°, скоростной коэффициент лопаток г з=0,875, отношение окружной скорости на середине лопатки к действительной скорости истечения газа из сопл u/ i=0,5, угол выхода газа из рабочей лопатки 2=20°, степень реактивности ступени р=0,48, показатель адиабаты A=l,34 и газовая постоянная =288 Дж/(кг-К). [c.154]

Изложенный выше метод профилирования длинных лопаток обычно применяют при цилиндрических обводах ступени и сравнительно небольшой веерности (10 > 0 > 3,5). При малых значениях 0 рассмотренный способ профилирования приводит к большой закрутке сопловых и в особенности рабочих лопаток, что усложняет технологию их изготовления. Поэтому при малых значениях 0 применяют методы с отступлением от точного выполнения ус-ловия с, = onst. Среди этих методов профилирования следует отметить тот, в котором принимают неизменным по высоте лопаток угол выхода потока (постоянство углов 1), а также метод постоянного удельного расхода, при котором массовый расход на единицу торцевой площади сопловой и рабочей решеток не изменяется по высоте лопаток, т.е. [c.112]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...