Напряжения касательные Зависимость местные

Аналогично, в случае концентрации касательных напряжений а, = г а 5/х. Величину местных напряжений в зависимости от геометрической формы детали определяют обычно при помощи методов теории упругости. [c.184]

Если при этом зависимость местных деформаций от касательных напряжений будет принята как и прежде по закону прямой пропорциональности [c.101]

Местные изменения формы и размеров сечений. Отверстия, выточки и прочие нарушения формы и размеров сечений вызывают резкое и значительное изменение картины распределения нанря жений и деформаций. Однако это возмущение носит местный характер и на напряженное и деформированное состояние стержня в целом влияет незначительно. Поэтому, определяя прогибы и углы поворота сечений, отверстия и прочие нарушения не учитывают. При расчете на прочность касательные напряжения не принимают во внимание, а основное условие прочности записывают для опасной точки, расположенной в одном из ослабленных сечений, так как здесь может иметь место концентрация напряжений ( 65). В зависимости от чувствительности материала к концентрации условия прочности будут иметь различный вид, а именно для высокопластичных материалов (малоуглеродистых сталей, меди, алюминия) и хрупких неоднородных материалов (чугунов) концентрацию можно не учитывать и условие прочности записывать в обычном виде [c.296]

Потери энергии (напора) в местных сопротивлениях определяются формулой (6.16), в которой коэффициент См. выражаемый общей зависимостью (6.17), необходимо определять для каждого вида сопротивления. Теоретическое решение этой задачи сводится к нахождению законов распределения давления, т, е. числа Еи в формуле (6.16), и касательного напряжения (т. е. коэффициента трения Сд) по боковой поверхности Sq (см. рис. 6.8). Получить эти законы строго теоретически не удается даже для простейших конфигураций поверхности. Поэтому коэффициенты См, как правило, определяют экспериментально. Но для нескольких простых случаев, используя опытные данные о распределении давления по поверхности Sq и пренебрегая касательными напряжениями, удается получить расчетные формулы, вытекающие из уравнения Бернулли и закона количества движения. Имея общую зависимость (6.17), сделать это несложно. Рассмотрим два случая. [c.171]

О характере распределения напряжения трения в пограничном слое при вдуве газа в направлении нормали к стенке можно судить по графику рис. 7.3.1, на котором представлены результаты измерений местного напряжения трения при различных значениях параметра вдува В = = 2 о /)ал С1х ([38], ч. 2). Распределение касательных напряжений дано в зависимости от безразмерного расстояния от стенки у = у Ь. Если вдува нет В = 0), то максимум напряжения трения имеет место на стенке (ттах= = Тст).С увеличением интенсивности вдува напряжение на стенке значи- [c.460]

Согласно теории прочности Давиденкова — Фридмана природа разрушения двойственна хрупкое разрушение от отрыва происходит под действием нормальных напряжений, вязкое — под действием касательных. Высокие напряжения, сопровождающиеся разрушением, могут возникнуть при ударе по абразиву в результате наложения падающей и отраженной волн. Разрушение абразивных зерен на поверхности контакта связано с интерференцией этих волн, поэтому создание теории напряженности контакта при ударе неразрывно связано с учетом упругой и пластической деформаций. Особые трудности возникают при аналитическом исследовании упругопластической деформации поверхности контакта при ударе. При напряжениях, превышающих предел упругости, местная деформация включает две составляющие— упругую и пластическую. Для упругой деформации справедлива приближенная зависимость Герца [c.11]

Главные напряжения и их направления определяются по нормальным II касательным напряжениям в поперечном сечении по формулам табл. 19. Направления главных напряжений для различных точек внутри контура балки изображаются с помощью траекторий напряжений (см. стр. 19). Приведенные в табл. 19 зависимости достаточно точны для участков балок, удаленных от зон концентрации напряжений и местных нагрузок. [c.89]

Теперь число Стантона выражено через местные параметры и не связано с длиной пластины. Основное допущение метода состоит в том, что это соотношение предполагается справедливым независимо от того, изменяются ли скорость внешнего течения, температура поверхности и т. д. Аналогичное допущение мы уже принимали при выводе зависимости касательного напряжения от числа Рейнольдса, выраженного также через местный параметр — толщину потери импульса [уравнение (7-47)]. Затем мы использовали уравнение (7-47) независимо от того, изменялась ли скорость внешнего течения. Можно полагать, что при изменении скорости внешнего течения уравнение (11-28) будет столь же правильно, как и 296 [c.296]

Коэффициент местного касательного напряжения может быть определен непосредственным измерением силы, действующей на малую изолированную площадку поверхности, стенки. Он может быть также вычислен но измеренным градиентам скорости около стен ки на основе зависимости (10-5). На рис. 10-5 [Л. 2] коэффициент местного каса- [c.213]

Кроме этого, стенки рамной конструкции должны быть проверены по условию обеспечения местной устойчивости [8, 9]. Потеря местной устойчивости стенок, поясов сопровождается выпучиванием их из плоскости. Проверка местной устойчивости ведется для отдельных пластин с учетом условий их опирания. В зависимости от места нахождения пластинки она может испытывать нормальные напряжения от изгиба или от осевого сжатия, касательные напряжения, напряжения местного сжатия, а также их сочетания. Для обеспечения местной устойчивости стенок и поясов в балочных элементах устанавливают продольные и поперечные ребра жесткости. [c.418]

Наибольшая концентрация напряжений в валу возникает в месте перехода от трубчатой части к фланцу. При этом нормальные напряжения растяжения, найденные по данным измерения местных деформаций в области переходного закругления, превышали напряжения в области однородных деформаций цилиндрической части в 4—6 раз (в зависимости от конструктивного варианта испытанной модели). В то же время при кручении вала экспериментальные величины касательных напряжений на переходном закруглении радиусом в 0,1 наружного диаметра вала превышали напряжения в области равномерных деформаций цилиндрической части не более чем в 1,2 раза. [c.376]

Графики переходных процессов приведены на рис. 10.1. Различие в переходных функциях (10.17) и (10.18) объясняется тем, что в исходных уравнениях принимались квазистационарные значения коэффициентов количества движения, сопротивления трения и касательного напряжения на стенке. На самом деле из-за нестационарности распределения местных скоростей по сечению потока эти величины имеют другие значения и связаны между собой иными зависимостями, чем те, которые обычно указываются в гидравлике. Вследствие этого появляется несоответствие между коэффициентами уравнения Бернулли, записанного для неустановившегося потока, и уравнения (9.30), когда в последнем, вообще говоря, произвольно принимается Тон = т окс [c.216]

В теории пристенной турбулентности принимают, что распределение местной скорости определяется величиной касательного напряжения на стенке т , плотностьюр, кинематической вязкостью V и расстоянием от стенки у. Эта функциональная зависимость выражается в безразмерной форме [c.77]

Изложенное иллюстрирует общность формул (6.16), (6.17) и применимость их для произвольных местных сопротивлений на прямых участках труб. Однако, в виду слонгаости законов распределения давлений и касательных напряжений (т. е. величин Еи и f) по внутренней поверхности Sf,, в большинстве случаев приходится использовать результаты экспериментов. При этом удобной и теоретически обоснованной является зависимость (6.20), которая была использована А. Д. Альтшулем [1] для обобщения результатов многочисленных экспериментов. [c.173]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...