Ограничения рассматриваемой методики

Ограничения рассматриваемой методики [c.296]

Как уже указывалось выше, для более быстрой качественной и ограниченно количественной оценки напряженности в рассматриваемом случае воспользуемся методикой А. В. Верховского, разработанной им для случая растяжения стержней с двухсторонними глубокими и мелкими надрезами, причем эти термины при- [c.132]

В работе [2] были получены простые геометрические приемы, с помощью которых можно осуществить выбор схемы редуктора, состоящего из двух трехзвенных механизмов и имеющего данное передаточное отношение, при заданных ограничениях величин внутренних передаточных отношений. На редукторы, состоящие из трех трехзвенных механизмов, методика, изложенная в работе [2], не распространяется. Но и для этого случая рассматриваемую задачу можно свести к исследованию нескольких сравнительно простых плоских чертежей, содержащих только прямые линии. [c.115]

В работах [228, 229] излагаются основные концепции, лежащие в основе формулировок и методов решения плоских контактных задач статической теории упругости. Описаны две методики решения плоских контактных задач, одна из которых применима при отсутствии сил трения, а другая — при их наличии. Рассматривается контакт двух тел, причем каждое из них независимо. Учет условий контакта позволяет связать две системы уравнений в одну. Для нахождения зоны контакта нагрузка прикладывается малыми приращениями, после каждого из которых зоны сцепления и проскальзывания определяются итерационным способом. В созданном программном обеспечении использовались простейшие кусочно-постоянные граничные элементы. Предложенный алгоритм демонстрировался на ряде конкретных задач. Однако рассмотрение контакта только двух тел и использование граничных элементов низкого порядка аппроксимации вводит существенные ограничения на класс и точность рассматриваемых прикладных задач, на воз можность расчета НДС различных реальных конструкций. [c.13]

Если обрабатываемая плоскость корпусной детали имеет с внутренней стороны перегородки или достаточно высокие ребра жесткости, то предлагаемая методика расчета также может быть применима. В этом случае погрешность обработки следует определять для отдельных участков рассматриваемого элемента, ограниченных по контуру стенками или ребрами. Например, при обработке верх- [c.102]

Рассматриваемая конструкция поршня принадлежит к конструкциям типа оболочек. Для анализа прочности этой конструкции кажется естественным воспользоваться достаточно развитой теорией тонких оболочек вращения, тем более что в отрасли накоплен определенный опыт использования этой теории при исследовании конструкций поршней типа оболочек [13, 171. Разработанные на ее основе расчетные методики во многом сходны между собой и сравнительно просты в употреблении. Они позволяют оценить уровень напряжений в днищах поршней мощных судовых малооборотных дизелей. Однако постановка задачи исследования прочности поршня с позиций теории тонких оболочек вращения исключает из рассмотрения (ввиду ограниченности этой теории) некоторые частные вопросы, связанные с обеспечением оптимальных условий работы поршня определение конечного 6 Шабров Н. И. 165 [c.165]

Эту методику расчета аэродинамических сил и моментов, по-ви-димому, можно применять при небольших перемещениях рассматриваемого тела. Однако в случае плохообтекаемых тел (не ограниченных какими-либо связями), которые движутся в воздушном потоке, справедливость такой методики еще предстоит доказать. [c.309]

В литературе уже имеются детальные обзоры рассматриваемых здесь методик, поэтому в настоящей главе мы не будем подробно излагать их сущность, а сконцентрируем основное внимание на описании возможностей и ограничений каждой из них. [c.183]

На первый взгляд может показаться странным, что ньютоновское уравнение состояния, которое появляется как асимптотическое решение общей теории простых жидкостей (и получается из уравнения (7-7.9) при Л 0), предсказывает в отношении распространения разрывов результаты, качественно отличающиеся от тех, которые следуют из теории простой жидкости. Однако в действительности это лишь кажущийся парадокс, так как методика, посредством которой ньютоновское уравнение получается из теории простой жидкости, налагает определенное ограничение на рассматриваемые предыстории деформирования, требуя их непрерывности в момент наблюдения (см. обсуждение, следующее за уравнением (6-2.3)). Это условие в сильнейшей степени нарушается в рассмахриваемой задаче. По существу, аналогичные трудности возникают для любого типа уравнения состояния /г-го порядка. Они подробно рассматривались в работе Колемана и др. [44] для жидкости второго порядка. Уравнение движения жидкости второго порядка в рассматриваемом течении имеет вид [c.296]

Суш,ествуюгцая методика диагностирования этих устройств по суммарному угловому зазору выходных кинематических пар малоэффективна ввиду недостаточной глубины диагноза. Ограниченность по времени циклов полного функционирования привода в целом снижает возможности виброакустического метода технической диагностики в известной спектральной или корреляционной реализации [11. Значительные моменты трения в конечных опорах исполнительного звена по сравнению с моментами сопротивлений в промежуточных кинематических парах затрудняют применение известного способа дифференциального определения технического состояния зубчатых передач [2]. Кроме этого, из-за взаимного влияния вибрации агрегатов рассматриваемого объекта оказывается недостаточной также и одномерная модель системы диагностирования зубчатых передач [3]. Поэтому для механизмов угловой ориентации необходима разработка системы диагностирования, рационально использующей преимущества современных методов распознавания и определения структурных параметров. [c.107]

Все рассматриваемые элементы химической приставки, за исключением компрессора-турбодетандера, относятся к классу теплообменных аппаратов. По принятой методике капиталовложения в эти элементы определяются на основе теплового, гидравлического, аэродинамического, прочностного и стоимостного расчетов. Марку металла для всех элементов выбираем исходя из температурных условий работы узла, за исключением тех элементов, которые из-за коррозионных или других ограничений должны быть изготовлены из строго определенного материала. В узлах, выполняюш их функцию очистки газа (скруббер, абсорбер, пенный аппарат), марка металла определялась следуюш им образом. Корпуса таких элементов двухслойны, марка металла внутреннего слоя задается из условий коррозионной устойчивости, внешнего слоя выбирается на основе прочностного расчета. Капиталовложения в отгонную колонну отнесены на счет цеха производства серной кислоты. [c.145]

Функция зависимости наибольшей вероятности Р ьам признания годным дефектного в действительности образца от вероятностных характеристик погрешности измерений определяется следующим способом. В формулу (5.9), вместо функции ф (Ак ) подставляется ее аппроксимация (2.14) функции Иордана. Изменяя значение параметра е (определяемого видом аппроксимирующей функции) от —1 до - -100 (см. разд. 2.5), были с помощью ЭВМ рассчитаны зависимости Рьам от О, Су и СКО ст погрещности Лк измерений. Прн принятых ограничениях функций плотности распределения погрешности измерений при контроле ее математическое ожидание равно нулю. В результате было построено семейство графиков (рис. 5.3) зависимости вероятности Рм /От величины (С—С)-,/а, то есть ОТ величины, определяемой известными прн разработке методики контроля данными. Оказалось, что разброс значений вероятности Рйал при разных значениях е, то есть при разных видах законов распределения погрешности измерений (в рассматриваемой группе законов — см. разд. 2.5), не очень велик. [c.219]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...