Процедура определения напряженно-деформированного состояния

ПРОЦЕДУРА ОПРЕДЕЛЕНИЯ НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ [c.123]

При необходимости только решения нелинейной задачи, т. е. определения напряженно-деформированного состояния, соответствующего заданной нагрузке, предпочтение следует отдавать итерационным методам. При этом если затруднена процедура А, то нужно использовать метод упругих решений или метод одного параметра, если затруднена процедура В — метод переменных параметров, если же обе процедуры реализуются достаточно просто — метод касательных модулей. [c.87]

Материал, излагаемый в гл. 6, не имеет непосредственного отношения к теории оболочек и носит вспомогательный характер. Здесь приведены тексты процедур математического обеспечения алгоритмов определения напряженно-деформированного состояния многослойных анизотропных оболочек. [c.5]

К проектной процедуре какого типа (структурный или параметрический синтез, одновариантный или многовариантный анализ) относится каждая из перечисленных ниже процедур (расчет высотной характеристики двигателя, определение основных размеров шнека, определение напряженно-деформированного состояния оболочек камеры, выбор компоновочной схемы ТНА, выполнение чертежа детали) [c.406]

Так как в общем случае помимо неоднозначности и нелинейности связи между о,-/ и в / заранее не известны границы областей тела, в которых материал перешел в неупругое состояние, для решения задачи термопластичности приходится использовать последовательные приближения. При этом целесообразно задаваться ожидаемым распределением (М) и решать линейную задачу термоупругости относительно перемещений Uj М), далее определять по (7.1) и (7.2) полные деформации Sij. (М) и напряжения a,j (А1), а затем по соотношениям теории тер МО пластичности уточнять распределение elf (М) и снова повторять описанную процедуру. Такой подход по существу не отличается от рассмотренного в 6.4 варианта метода дополнительных (или начальных) деформаций. Его удобно применять для определения параметров напряженно-деформированного состояния конструкции при постоянных нагрузках и распределении температуры Т М) или же при их монотонном изменении во времени, когда можно выделить в программе нагружения конструкции укрупненные этапы, в пределах которых следует ожидать монотонного изменения напряжений и деформаций во всех точках рассматриваемого тела [48 ]. [c.258]

Использование теории ползучести для практических расчетов требует умения находи ь характеристики материала, входящие в определяющие уравнения, которые описывают деформирование как при одноосном, так и при сложном напряженном состоянии. В первом случае константы материала находятся непосредственно из экспериментальных данных путем их обработки. Полученные таким образом характеристики материала далее используются для нахождения коэффициентов, входящих в уравнения, описывающие ползучесть при сложном напряженном состоянии. Если для нахождения постоянных материала конкретного варианта физических соотношений, описывающих одномерную ползучесть, можно предложить несколько методик, то для определения коэффициентов уравнений ползучести при сложном напряженном состоянии существует единый подход. Он заключается в сравнении уравнений при сложном напряженном состоянии, когда принимается не равной нулю только одна из компонент тензора напряжений, с уравнениями одноосной ползучести. Для анизотропного материала эта процедура повторяется для всех главных направлений анизотропии, а также для направлений, не совпадающих с главными. Подробнее этот вопрос будет рассмотрен ниже. [c.113]

ANSTIM- ПРОЦЕДУРА ОПРЕДЕЛЕНИЯ НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ ОБОЛОЧЕК ТИПА ТИМОШЕНКО [c.128]

Г[1 8]— массив, содержащий признаки граничных условий (2.110) — (2.111) prebu kl — процедура определения напряженно-деформированного состояния оболочки в узловых точках образующей щ (/=0,. .., N) при заданном значении параметра К внешней нагрузки заголовок этой процедуры имеет вид [c.190]

Алгоритм определения напряженно-деформированного состояния составных конструктивно анизотропных оболочечных конструкций реализован в виде стандартной процедуры anisotropi shell deformation. Приведем текст этой процедуры. [c.123]

Алгоритм определения напряженно-деформированного состояния составных оболочечных конструкций из нелинейно-упругого материала реализован в виде стандартной процедуры plasti shell deformation. [c.155]

Одно из важных и перспективных направлений дальнейших исследований в области МКЭ — его реализация на ЭВМ. Для этого есть много предпосылок хорошая приспособляемость процедуры МКЭ для алгоритмизации быстрое развитие вычислительной техники большое количество инженеров и ученых, ра ботающих в области МКЭ острая необходимость в удобных промышленных вычислительных комплексах. Имеется опыт использования МКЭ в практической инженерной деятельности, и можно го-. ворить о намечающихся тенденциях в этом направлении. До появления программ, реализующих МКЭ, были доступны средства, автоматизирующие расчеты стержневых систем. Поэтому, исследуя сложный объект теории упругости, либо прибегали к стержневым аппроксимациям, либо, применяя численные методы теории упругости, основные усилия тратили на сокращение количества вычислений. Для этого использовались различные упрощенные вспомогательные расчеты, экспериментальные данные об аналогичных сооружениях, определенная интуиция и т. п. Как вспомогательный материал к таким расчетам использовались соответствующие таблицы, номограммы и т. п., полученные методом конечных разностей или в рядах для плит, балок-стенок, оболочек, имеющих простую конфигурацию, граничные условия и нагруз--ку. Такая ситуация, с одной стороны, делала подобные исследования уделом небольших групп высококвалифицированных специалистов, с другой стороны, приводила к тому, что различные конструктивные особенности, оказывающие значительное влияние на напряженио-деформированное состояние конструкции, ускользали от его внимания. [c.113]

Введем параметр ns, соответствующий числу оболочек, составляющих оболочечную конструкцию. Как и в задаче об определении осесимметричного напряженно-деформированного состояния упругих оболочечных конструкций, геометрические и механические параметры определяются массивами чисел gm[l ns, 1 7], рк[0 ns, 1 18] и процедурами geometry и me h (см. гл. IV). [c.171]

Для определения геометрических и механических характеристик оболочек, составляющих конструкцию, используем процедуры geometry (гл. IV) и me h (гл. V). Чтобы определить докритическое напряженно-деформированное состояние конструкции, составляем процедуру prebu kl. Для конструкции, представленной на рис. 5 8—5.10, эта процедура имеет вид [c.179]

Процедура prebu kl для определения безмоментного напряженно-деформированного состояния оболочек вращения при за-даннрм параметре внешней нагрузки q будет иметь вид [c.313]

Для плоского деформированного состояния Езз = о, а при плоском напряженном состоянии для определения 633 применим етерационную процедуру метода переменных параметров упругости. Задаваясь первоначальным вектором [c.256]

Одним из методов визуализации напряженно-деформирован-ного состояния окрестности вершин трещины, описываемого формулами (7) и (12), является оптический метод фотоупругости. На рис. 5 представлены две типичные картины изохром в области, окружающей вершины двух взаимодействующих трещин, при смешанных типах их деформации. Много способов определения коэффициентов интенсивности Kj и Ки, отвечающих типам 1 и 11 деформации трещины, по двумерным картинам изохром в окрестности вершины трещины в плоской прозрачной модели содержится в работах [28—33]. Данную процедуру можно обратить с тем, чтобы восстановить полосы картины изохром, являющиеся линиями уровня максимальных касательных напряжений и соответствующие заданной комбинавдщ коэффициентов интенсивности напряжений с добавками высшего по- [c.24]

Для определения тангенциальных модулей по диаграммам деформирования, полученным из экспериментов при одноосном нагружении, Петит [19] использует деформации слоя ei и б2, развивающиеся при двухосном нагружении Этот прием не является вполне строгим. Сандху в своем подходе пытается учесть эффект двухосного напряженного состояния путем определения после каждого шага нагружения эквивалентных деформаций. Эти скорректированные деформации используются для определения средних упругих констант слоя, после чего вычисляется новое значение [Ау и по нему уточненные приращения деформаций. Процедура повторяется до тех пор, пока разность между приращениями деформаций, определенными в двух соседних итерациях, не будет меньше желаемой точности приближения. Окончательно приращения напряжений слоя получаются из этих исправленных величин приращений деформаций и тангенциальных модулей (уравнение (4.3), записанное через приращения). Текущие значения напряжений, деформаций и энергии деформирования на (rt+l)-M шаге определяются суммированием соответствующих приращений и текущих значений после предыдущего шага нагружения. Повторение этой процедуры позволяет получить диаграмму деформирования композита до тех пор, пока величина накопленной энергии деформирования любого слоя не достигнет своего предельного значения. [c.156]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...