Низкотемпературная обработка быстрорежущих сталей

НИЗКОТЕМПЕРАТУРНАЯ ОБРАБОТКА БЫСТРОРЕЖУЩИХ СТАЛЕЙ [c.306]

Увеличение внутренних напряжений при низкотемпературной обработке закаленных сталей требует после обработки холодом обязательного проведения операции отпуска для снятия напряжений, обычно при 150—180° С, или выще для быстрорежущих сталей. [c.300]

Изучение процессов распада переохлажденного аустенита и, особенно, изучение природы и кинетических закономерностей мартенситного превращения уже в послевоенные годы позволили разработать и внедрить в производство новый технологический процесс низкотемпературной обработки (обработки холодом) [64] деталей машин и инструментов, изготовляемых из сталей, имеющих температуру конца мартенситного превращения ниже нуля (шарикоподшипниковые стали типа ШХ-15, быстрорежущие стали и др.). Приоритет в открытии способа обработки металлов принадлежит советским ученым. [c.147]

Вязкость быстрорежущей стали, пластическая деформация, предел пропорциональности и предел прочности при растяжении также повышаются при низкотемпературной обработке (табл. 71) [6]. [c.532]

Цианирование низкотемпературное в твердой среде применяется после окончательной термической и механической обработки для инструментов из быстрорежущей стали. Для осуществления этого способа цианирования инструмент укладывается в ящики со смесью 60—70% дре- [c.136]

Превращение остаточного аустенита в мартенсит достигается также обработкой инструмента сразу после закалки холодом при температурах от -75 до -80 °С. После такой обработки осуществляют однократный отпуск при 550-560 °С. Для улучшения режущих свойств инструмент из быстрорежущей стали после окончательной термической и механической обработки иногда подвергают низкотемпературному цианированию. [c.208]

Кроме приведенных видов высокотемпературного цианирования, применяют низкотемпературное (жидкостное и газовое) при температуре 540—570°С для инструментов из быстрорежущих сталей после их полной термической обработки для повышения их режущих свойств и стойкости. [c.106]

Инструмент, изготовленный из быстрорежущей стали, после полной термической обработки подвергают низкотемпературному цианированию выдерживают в течение 20—30 мин при температуре 520—560°С в цианистой ванне. Цианирование способствует насыщению поверхностного слоя нитридами и повышает красностойкость инструмента. [c.121]

В ряде случаев для повышения режущих свойств инструмента из быстрорежущей стали после его термической обработки, шлифования и заточки применяют низкотемпературное жидкое цианирование, что обеспечивает получение упрочненного слоя толщиной 0,03—0,05 мм. [c.199]

Однократный отпуск стали марки Р18 (рис. 54, б) не обеспечивает перевода всего остаточного аустенита в мартенсит. Поэтому для получения наилучших режущих свойств применяют многократный отпуск стали Р18 (чаще всего три отпуска в течение 1 ч каждый, рис. 54, а). Твердость повышается до HR 64. В некоторых случаях возможно применение режима III (рис. 54, в) после каждого отпуска охлаждение проводят при температуре 300° С в течение 3 ч. Обработка быстрорежущей закаленной стали холодом при —80° С, во время которой значительная часть остаточного аустенита переходит в мартенсит, позволяет ограничиться однократным отпуском. После указанной термообработки структура состоит из мартенсита и карбидов. Для повышения режущих свойств инструмент из быстрорежущей стали после отпуска иногда подвергают низкотемпературному цианированию. [c.151]

Сульфидирование может производиться в соляных ваннах (чаще всего), электролитах, газовых средах, а также в твердых порошковых смесях. Имеются два вида сульфидирования низкотемпературный при температуре обработки 130, 220° С и среднетемпературный— 420, 560° С. Первый способ сульфидирования применяется для обработки деталей и инструментов, изготовленных из углеродистых закаленных сталей, у которых температура отпуска выше 220° С второй способ применяется для чугунов и незакаленных стальных деталей, а также для закаленных деталей из легированных сталей с температурой отпуска не выше 420° С и для быстрорежущей стали марок Р9, Р18 при более высокой температуре. [c.72]

Структура быстрорежущей стали после закалки состоит из мартенсита (54%), карбидов (16%) и остаточного аустенита (30%) (фиг. 102, а). После закалки быстрорежущая сталь подвергается многократному отпуску при 560°. Обычно производят трехкратный отпуск с выдержкой по 1 часу для того, чтобы уменьшить количество остаточного аустенита и повысить твердость стали. Во время выдержки при температуре отпуска из аустенита выделяются карбиды, а при охлаждении аустенит превращается в мартенсит. Происходит как бы вторичная закалка. Структура быстрорежущей стали после отпуска — мартенсит отпуска, высоко.дисперсные карбиды и небольшое количество остаточного аустенита (фиг. 102, б). Для еще большего снижения количества остаточного аустенита быстрорежущие стали подвергают обработке холодом, которая производится перед отпуском. Весьма эффективно для повышения твердости и износостойкости применение низкотемпературного цианирования. [c.224]

Низкотемпературному цианированию подвергается инструмент из быстрорежущих сталей для повышения его стойкости при резании. В результате такой обработки образуется нитроцементованный слой толщиной 0,02— 0,04 мм, твердостью 950—1100 НУ. Длительность процесса 1 —1,5 ч. [c.103]

Низкотемпературная нитроцементация. Низкотемпературная нитроцементация производится при температуре 560 — 570° (ниже Асц) и имеет широкое применение для обработки инструмента из быстрорежущей стали и её заменителей. [c.85]

Низкотемпературное газовое цианирование применяется для обработки режущего инструмента, изготовленного из легированных быстрорежущих сталей. Процесс низкотемпературного газового цианирования обычно проводится при температурах 520— 560°. Выдержка дается различная — от нескольких минут до [c.61]

Кроме того, качество обычной термической обработки зависит и от стабильности химического состава быстрорежущей стали. А как указывалось выше, изготовление инструмента многослойной наплавкой приводит к неоднородности химического состава, что затрудняет проведение качественной закалки. Применение низкотемпературной обработки в таких случаях весьма эффективно. [c.177]

Многочисленные работы по изучению мартенситного превращения на различных марках стали показывают, что превращение аустенита в мартенсит зависит от температуры. При нормальной (комнатной или цеховой) температуре процесс превращения не может дойти до конца. Охлаждение закаленной стали при температуре ниже нуля создает условия для продолжения превращения аустенита в мартенсит. Кроме того, качество обычной термической обработки зависит и от стабильности химического состава быстрорежущей стали. А как указывалось выше, изготовление инструмента наплавкой приводит к неоднородности химического состав , что затрудняет проведение качественной закалки. Применение низкотемпературной обработки в таких случаях весьма аффективно. [c.218]

Газовое цианирование, как и жидкостное, бывает низкотемпературным (для инструмента из быстрорежущих сталей) и высокотемпературным (для конструкционных деталей). Первое производится при температуре 550°, второе — при 750—900°. После высокотемпературного цианирования нужны закалка и нижний отпуск, после низкотемпературного никакой обработки не требуется термическая и механическая обработка инструмента, включая заточку и шлифовку, производятся до цианирования. [c.116]

Газовое цианирование разделяется на высокотемпературное, применяемое для обработки деталей из конструкционных сталей, и низкотемпературное, применяемое для обработки режущего инструмента из быстрорежущих сталей. [c.254]

Длинные протяжки после каждого отпуска правят в горячем состоянии в прессах с последующим охлаждением на воздухе до температуры 20° С. Затем улучшают хвостовик. Если протяжка изготовлена цельная, то хвостовик нагревают до 820—840° С в соляной ванне с последующим охлаждением в песке или масле. На ряде заводов широко применяют закалку хвостовой части G индукционным нагревом при 900—950° С и охлаждением в масле о температурой 20—60° С. После улучшения хвостовика протяжки очищают металлическим песком, и если коробление протяжек превышает допустимые нормы, их подвергают правке под прессом с местным подогревом газовой горелкой или паяльной лампой до температуры, не превышающей 550° С. Заключительная операция термической обработки цельных протяжек из быстрорежущей стали (после шлифования) — низкотемпературный отпуск для снятия напряжений при 250° С с выдержкой 1—2 ч и охлаждением на воздухе. [c.277]

Удлинение срока службы протяжек из быстрорежущей стали Р18 достигается их цианированием, т. е. химико-термической обработкой, обусловливающей насыщение поверхностного слоя стали одновременно углеродом и азотом. В цианированных деталях после термической обработки (закалки и низкотемпературного отпуска) происходит повышение твердости и прочности в поверхностном слое, а также износостойкости и усталостной прочности, [c.376]

При низкотемпературном (500-700 °С) газовом цианировании в сталь преимущественно диффундирует азот (с образованием нитридов), а углерод диффундирует в малых количествах. Это цианирование так же как и жидкостное низкотемпературное, применяют для обработки инструментов из быстрорежущей стали. [c.106]

Почти все быстрорежущие стали поддаются упрочнению посредством низкотемпературной термомеханической обработки. [c.473]

Отпуск мартенсита следует осуществлять сразу же после закалки во избежание стабилизации остаточного аусте-дита Оптимальные температуры отпуска разных сталей указаны в табл 46 Выдержка при каждом отпуске 1 ч, а последующее охлаждение следует проводить до комнатной температуры в целях более полного превращения остаточ ного аустенита в мартенсит На рис 219 указан трехкратный отпуск В зависимости от количества остаточного аустенита и типа инструмента количество отпусков может быть от двух до четырех Последний отпуск иногда совмещают с цианированием (насыщение поверхности азотом и углеродом), которое проводят в цианистых солях при отп После отпуска проводят контроль твердости, затем следует окончательная шлифовка (заточка) инструмента Для снятия возникших при этом напряжений инструмент иногда подвергают низкотемпературному отпуску (200—300 °С) Термомеханическая обработка быстрорежущих сталей разработана для некоторых видов инструмента Однако на не получила должного развития НТМО мало пригод ла из за низкой пластичности сталей и необходимости использовать мощное оборудование для деформации, а ВТМО взоможна только при скоростном нагреве и дефор мации и находит применение при изготовлении мелкого инструмента методом пластической деформации, например сверл, продольно винтового проката (И К Купалова) Карбидная неоднородность представляет со- ой сохранившиеся участки ледебуритной эвтектики в про катном металле (рис 220, с) Она определяется прежде всего металлургическим переделом, а именно кристаллизацией слитка и его горячей пластической деформацией Сильная карбидная неоднородность значительно уменьшает прочность, вязкость и стойкость инструмента Уменьшение карбидной неоднородности достигается комплексом мероприятий при металлургическом переделе Радикальным способом устранения карбидной неоднородности является [c.374]

Низкотемпературное газовое цианирование применяется для повышения режущей способности и стойкости инструментов, изготовленных из быстрорежущей стали и её заменителей (фрезы, резцы, плашки, гребёнки, зенкеры, зенковки, развёртки, свёрла, протяжки, метчики и др.). Перед цианированием инструменты проходят полную механическую и термическую обработку. Глубина цианированного слоя получается равной 0,02—0,04 мм поверхностная твёрдость цианированных инструментов должна находиться в пределах // ,=980-1150 66—Перед циани- [c.525]

Низкотемпературное цианирование проводится при температуре 500-600 °С. При этом преобладает насыщение азотом. Глубина цианированного слоя составляет 0,2-0,5 мм, твердость поверхности — HV 1000. Применяется низкотемператупное цианирование, главным образом для обработки инструмента из быстрорежущей стали. [c.147]

Газовому цианированию подвергают изделия сложной конфигурации из конструкционной углеродистой, низко-и среднелегированной сталей, а также инструмент из быстрорежущей стали. Для конструкционной углеродистой и легированной стали гшименяют высокотемпературное газовое цианирование при 800—82о° С с целью повышения твердости и износостойкости, а для быстрорежущей стали — низкотемпературное цианирование при 540—560° С с целью повышения режущих свойств и стойкости инструмента. После газового цианирования производят закалку и низкотемпературный отпуск. Газовое цианирование (иногда называемое нитроцементацией) является одним йз совершенных и широко распространенных видов химико-термичесКой обработки. [c.186]

При низкотемпературном цианировании (550—600°С) ванна содержит 25—40% Na N, 20—45% Na Os и 10—20% Na l. Продолжительность процесса 5—30 мин, а толщина циаьированного слоя 0,02—0,04 мм. Это цианирование применяют главным образом для обработки инструмента из быстрорежущей стали. [c.137]

Для повышения режуших свойств быстрорежущей стали совершенно готовый инструмент после закалки, обработки холодом, отпуска, шлифования и заточки подвергают низкотемпературному цианированию, что повышает его стойкость на 15— 20% и более. Цианирование быстрорежущей стали в любой цианистой среде производится при температуре на 20—25° ниже [c.150]

Процесс низкотемпературного цианирования получил применение для упрочнения инструмента после окончательной обработки и закалки. Стойкость цианированных режущих инструментов, изготовленных из быстрорежущих и углеродистых сталей (фрезы, метчики, сверла, зенкеры), увеличивается на 100—200%. Глубина днанированного слоя для режущего инструмента обычно находится в пределах 0,01 — 0,06 f.iM, а твердость слоя HR 69—72. С увеличением твердости растет хрупкость слоя, поэтому процесс цианирования не для всех инструментов [c.306]

Процесс низкотемпературного цианирования применяют для упрочнения инструмента после окончательной обработки и закалки. Стойкость циани-рованных режущих инструментов, изготовленных из быстрорежущих и углеродистых сталей (фрезы, метчики, сверла, зенкеры), увеличиваются на 100—200%. [c.256]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...