Шарикоподшипниковые стали

Государственный стандарт (ГОСТ 801—60) предусматривает четыре мор-ки шарикоподшипниковой стали табл. 43). [c.406]

Таблица 13 Состав шарикоподшипниковой стали, % (ГОСТ 801—60)

К шарикоподшипниковым сталям предъявляют весьма высокие требования в отношении чистоты по неметаллическим включениям и карбидной ликвации. Дело в том, что нагрузка в шарикоподшипнике является локальной, и если в [c.406]

Критическая скорость охлаждения шарикоподшипниковых сталей и критический диаметр шариков (роликов) [c.407]

Буквы в конце А — высококачественная сталь (с пониженным содержанием серы и фосфора), Ш (ставится через тире) — особо высококачественная, Л —литейная сталь. Букву Ш в начале обозначения ставят у шарикоподшипниковых сталей (содержание хрома в них указывают в десятых долях процента). [c.201]

Подшипники, изготовленные из обычных шарикоподшипниковых сталей, удовлетворительно работают при температурах < 200 —220°С. При более высоких температурах мартенсит переходит в троостит отпуска, что сопровождается падением твердости и резким снижением работоспособности подшипников. [c.545]

Наряду с общими травителями для выявления цементита имеются специальные реактивы для выявления карбидов в различных легированных сталях. Отличительные признаки карбидов проявляются прежде всего в разнообразии реакций с одними и теми же травителями. Так, например, щелочной раствор пикрата натрия (травитель цементита) окрашивает карбиды в шарикоподшипниковой стали с повышенным содержанием хрома, в то время как щелочной раствор перманганата калия выявляет цементит и вторичные карбиды при их дисперсном распределении. Большинство карбидов как правило, при одинаковой окраске распознают с помощью одного реактива, дифференцированно подбирая время травления. [c.129]

Растворами тиосульфата натрия (I) и (II) (травитель 88) выделяют карбиды также контрастно, как при травлении цементита. В шарикоподшипниковой стали, например 100 Сгб, и инструментальной стали с содержанием примерно 12% Сг и 2—2,5% С карбидные частицы наблюдаются очень хорошо. Карбиды, расположенные по границам зерен в аустените, как и обедненные хромом (интеркристаллитная коррозия), не выявляются, так как аусте-нитные и ферритные хромистые и хромоникелевые стали пассивируются в растворе тиосульфата натрия. [c.133]

Румынские ученые определяли количество остаточного аустени-та в шарикоподшипниковой стали после закалки и отпуска 176]. Образцы, закаленные с температуры 850" С без отпуска, имели в структуре 10% остаточного аустенита. С увеличением времени отпуска при 180 С до 12 ч количество аустенита уменьшалось до 2,6%. Повышение температуры отпуска до 250" С приводило к уменьшению количества остаточного аустенита до 3% (при длительности 3 ч) даже при повышенных температурах закалки (900 и 1100° С). [c.32]

Плазменно-дуговой переплав в аргоне —прекрасный способ рафинирования металла. В этом случае при атмосферном или повышенном давлении нейтрального газа в камере печи потери легирующих компонентов сплава, даже летучих, сводятся к минимуму. Такой обработке подвергают нержавеющие стали, особенно низкоуглеродистых марок, шарикоподшипниковые стали, жаропрочные сплавы, сплавы на основе благородных металлов — платины, палладия, серебра и др. [c.34]

Изучение процессов распада переохлажденного аустенита и, особенно, изучение природы и кинетических закономерностей мартенситного превращения уже в послевоенные годы позволили разработать и внедрить в производство новый технологический процесс низкотемпературной обработки (обработки холодом) [64] деталей машин и инструментов, изготовляемых из сталей, имеющих температуру конца мартенситного превращения ниже нуля (шарикоподшипниковые стали типа ШХ-15, быстрорежущие стали и др.). Приоритет в открытии способа обработки металлов принадлежит советским ученым. [c.147]

Отжиг на зернистый цементит Нагрев стали до температуры несколько выше критической точки A J, длительная выдержка, медленное охлаждение до 650 С и последующее охлаждение на воздухе или циклический, несколько раз повторяющийся нагрев до температуры выше Ас1 и охлаждения ниже Дсь вновь нагрев и охлаждение и т. д. Понижение твердости и улучшение обрабатываемости инструментальной и шарикоподшипниковой стали Устранение пластинчатого и смешанного перлита и сотки цементита Зернистый цементит [c.74]

Свойства металлокерамических материалов , полученных из отходов шарикоподшипниковой стали [10] [c.329]

ВЫСОКОУГЛЕРОДИСТЫЕ ХРОМИСТЫЕ ШАРИКОПОДШИПНИКОВЫЕ СТАЛИ [c.366]

Химический состав и назначение высокоуглеродистых шарикоподшипниковых сталей [c.366]

Шарикоподшипниковая сталь прежде всего должна обладать высокой твердостью, поэтому применяют высокоуглеро-дистые стали типа инструментальной (иногда низкоуглеродистые в цементованном состоянии). Чтобы шарикоподшипниковая сталь легко принимала закалку (т. е. имела низкую кр 1-тическую скорость закалки) и в качестве закалочной среды для нее можно было бы применять масло, сталь легируют (обычно хромом). [c.406]

Так, небольшой перегрев при закалке приводит к огрублению структуры, укрупнению игл мартенсита. Это охрупчивает сталь и является совершенно й едолтусиимьим. Отпуск при температуре более высокой, чем 150— 160°С, снижает твердость и уменьшает сопротивление износу деталей подшипников, В стали ШХ15—наиболее распространенной шарикоподшипниковой стали—при закалке часто фиксируется повышенное количество остаточного аустенита (порядка 10—15%), который при последующей эксплуатации может превратиться в мартенсит и вызвать нежелательное изменение объема. Чтобы этого избежать, прецизионные. (особо точного изготовления) подшипники подвергают обработке холодом с охлаждением до (—10) —(—20)°С в соответствии с [c.407]

Некоторые высоколегированные стали выделены в особые группы, их обозначают буквами, которые ставятся впереди Ж — хромистые нержавеющие стали Я — хромоникелевые нержавеющие стали Е — электротехнические стали с особыми магнитными свойствами Р — быстрорежущие стали Ш — шарикоподшипниковые стали и т. д. Например, стали ЖЬ Я1, Е12, Р]8 и ШХ15. [c.176]

Опорные тела изготовляют из шарикоподшипниковых сталей типа ШХ15, ШХ15СГ и подвергают термической обработке до твердости НКС 62-65. [c.421]

Материалы тел качения — хромистые шарикоподшипниковые стали типа ШХ15 (подробно см. 17.2). Оптимальные материалы направляющих — закаленная до высокой твердости (58...63 HR ,) сталь ШХ15, хромистые и другие легированные стали, цементованные на достаточную глубину. Иногда стальные закаленные планки или стержни завальцо-вывают в материал направляющих. При малых нагрузках, а также в случаях, когда имеются технологические трудности закалки направляющих, допустимо применять чугунные роликовые направляющие. Однако несущая способность их во много раз меньше, чем стальных закаленных. [c.471]

Выше уже говорилось о том, что для уменьшения сил нажатия желательно иметь материалы фрикционных катков с высоким коэффициентом трения в паре. Для увеличения коэффициента трения обод одного из катков обтягивают кожей, прорезиненной тканью или специальным фрикционным материалом на асбестовой основе. Второй каток при этом делают из стали или чугуна. Недостатком такого выбора материалов является их невысокая износостойкость. Для соавнительно быстроходных передач рациональнее оказывается иметь малый коэффициент трения, но высокую контактную прочность и износостойкость. Этим требованиям удовлетворяют катки из легированной закаленной до высокой твердости стали (например, шарикоподшипниковой стали ШХ15), работающие в масляной ванне. [c.343]

Кольца и тела качения изготовляют из специальной легированной шарикоподшипниковой стали, например марки ШХ15, сепараторы — из малоуглеродистой стали, латуни, текстолита. В последнее время начинают применять подшипники с пластмассовыми кольцами и шариками. [c.383]

Материалы деталей подшипников качения. Кольца и тела качения изготавливают из специальных шарикоподшипниковых сталей ШХ15, ШХ15СГ и др. Это — стали с высоким содержанием углерода и хрома. Сепараторы изготовляют из мягких углеродистых сталей, латуней, бронз и пластмасс. Тела качения и кольца подвергают закалке по НРС 61-66 и обрабатывают по высоким класса.м шероховатости (до 11-го) Ра == 0,63. [c.527]

Д.ТЯ закаленной шарикоподшипниковой стали литературные данные о величине к весьма скудны. В лаборатории сопротивления материалов СПбГТУ получена примерная оценка параметра к для этой стали. Она оказалась порядка 0,55...0,65, что в общем-то недалеко от значения к = 0,48, найденного для случая равной опасности упомянутых областей. [c.154]

Условия выплавки и микросостав шарикоподшипниковой стали ШХ15 существенно влияют на величину зерна аустенита и склонность его к росту при нагреве. Для сталей, полученных в открытых мартеновских и электрических печах, это зависит от содержания азота и алюминия и их количественного соотношения для сталей электрошлакового переплава — от состава применяемого флюса, определяющего содержание остаточного алюминия в металле для сталей после вакуумного дугового переплава величина зерна аусте-нита и прокаливаемость зависят от содержания алюминия и азота в исходном металле [15]. [c.32]

В качестве закаливающих сред рекомендуют расплавы селитр и щелочей. Борированные детали из углеродистых сталей для получения высокой твердости (NV 5,6—6,8 кН/мм ) следует подвергать ступенчатой закалке в водных растворах селитр или щелочей, а детали из легированных сталей — изотермической закалке с получением твердости от NV 4,17—4,42 кН/мм2 (сталь ЗХ2В8Ф) до NV 5,60—6,85 кН/мм (для высокохромистых сталей). Для деталей из шарикоподшипниковых сталей температура нагрева под закалку после борирования не должна превышать 1050° С. [c.47]

Рядом исследователей была выявлена зависимость скорости ищос п икачга или иного фактора. Так, например, Реденз [ГП] в результате исследования износа роликов из закаленной хромистой шарикоподшипниковой стали в режиме сухого трения на машине Амслера пришел к следующему выводу [c.108]

Отрицательное влияние на точность оказывает наличие в структуре закаленных деталей остаточного аустенита. Самопроизвольное превращение его в мартенсптную структуру, обладающую большим удельным объемом, изменяет размеры деталей. Важной предпосылкой стабилизации размеров таких точных деталей, как плунжера топливных насосов, изготовляемых из высокоуглеродистых легированных или шарикоподшипниковых сталей, является, поэтому, обработка их, после закалки, холодом. Этот процесс применяется и при изготовлении цементованных зубчатых колес из хромоникелевых сталей. Остаточный аустенит цементационного слоя может быть переведен в мартенсит также дробеструйной обработкой. [c.7]

Технические требования. Проволочки и ролики изготовляют из углеродистой стали УЮА, У12А по ГОСТ 1435—74, из хромистой стали ио ГОСТ 5950—73 или из шарикоподшипниковой стали ШХ15. [c.548]

Измерительный части калибров для валов и отверстий изготовляются из цементируемых углеродистых сталей 15 и 20, инструментальных углеродистых сталей УЮА н 12А, шарикоподшипниковой стали ШХ15 и инструментальных легированных сталей X и ХГ с твердостью рабочих поверхностей НкС 56—64. [c.592]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...