Тонкостенные и кривые стержни

Аналогичным образом можно получить необходимые расчетные зависимости для тонкостенных и кривых стержней, а также для колец [14, 124]. [c.31]

ТОНКОСТЕННЫЕ И КРИВЫЕ СТЕРЖНИ ТОНКОСТЕННЫЕ СТЕРЖНИ Общие сведения [c.417]

Тонкостенные и кривые стержни [c.418]

ТОНКОСТЕННЫЕ И КРИВЫЕ СТЕРЖНИ [c.417]

ПЛОСКИЕ КРИВЫЕ СТЕРЖНИ. ТОНКОСТЕННЫЕ И ТОЛСТОСТЕННЫЕ СОСУДЫ 288. Как распределяются нормальные напряжения в поперечных сечениях плоского кривого стержня при чистом изгибе [c.100]

ПЛОСКИЕ КРИВЫЕ СТЕРЖНИ. ТОНКОСТЕННЫЕ И ТОЛСТОСТЕННЫЕ СОСУДЫ [c.226]

Для длинных цилиндрических оболочек, как указывалось в предыдущем параграфе, характерным является возможность пренебречь изгибающим и крутящим Н моментами и поперечной силой в поперечных сечениях оболочки. Положив указанные усилия равными нулю, получим модель оболочки, предложенную В. В. Власовым. Эта модель представляет собой тонкостенную пространственную систему, состоящую по длине вдоль образующей из бесконечного множества поперечных элементарных изгибаемых полосок. Каждая из таких полосок уподобляется плоскому кривому стержню, работающему в каждом своем сечении не только на растяжение или сжатие, но также и на поперечный изгиб и сдвиг. Взаимодействие двух смежных поперечных полосок в оболочке выражается в передаче с одной полоски на другую одних только нормальных и сдвигающих усилий. Эта модель изображена на рис. 90. Продольные нормальные и сдвигающие усилия, возни- [c.232]

Основанная на этих гипотезах теория. тонкостенных стержней открытого сечения рассматривалась рядом исследователей, но законченная форма ей была придана В. 3. Власовым [24]. Деформации тонкостенных кривых стержней в отличие от прямых сопровождаются существенными искажениями формы их сечения. Задача о чистом изгибе стержней с круговой осью описывается почти такими же уравнениями, как осесимметричная деформация оболочек,вращения. Для стержней малой кривизны эти уравнения могут быть упрощены. В 45 рассмотрены числовые методы расчета, а для стержней, составленных из цилиндрических и плоских стенок, приведены аналитические решения. [c.408]

Тонкостенные кривые стержни представляют собой в сущности оболочки, причем, если ось стержня круговая, — то оболочки вращения. Однако и в этом случае благодаря большой, по сравнению с размерами сечения, длине стержня в расчете могут быть сделаны некоторые упрощения. [c.428]

Расчет тонкостенного кривого стержня на прочность и жесткость выполняют по обычным формулам для стержня с недеформируемым сечением с заменой действительного сечения эквивалентным. Эту замену осуществляют умножением ширины цилиндрической полки на коэффициент к, размеры плоских стенок оставляют без изменения. Момент инерции / и момент сопротивления W вычисляют для эквивалентного сечения с размерами цилиндрической полки ак,. Местные [c.346]

КРИВЫЕ И КОЛЬЦЕВЫЕ СТЕРЖНИ С ОТКРЫТЫМ ТОНКОСТЕННЫМ ПРОФИЛЕМ [c.85]

Приведенные выше зависимости справедливы, если по торцам рассматриваемого участка напряжения соответствуют формулам (6.16) и (6.17). Если это условие не выполнено, то возникает кручение, даже если на данном участке М = 0. Деформацию кручения для тонкостенных кривых стержней расчленяют на две части, а именно [3, 4, 14] [c.92]

Справочное пособие содержит основные сведения по сопротивлению материалов с элементами строительной механики, теории упругости и пластичности. Приводятся данные для расчета стержней на растяжение-сжатие, сдвиг, кручение, для расчета статически определимых и статически неопределимых балок и рам на прочность и жесткость. Рассматривается работа стержней в условиях сложного сопротивления, кривых брусьев, толстостенных труб, тонкостенных стержней, резервуаров, пластинок и оболочек. [c.2]

У м а н с к и й А. А., Кривые тонкостенные стержни. Тонкостенные трубы и стержни с замкнутым профилем. Энциклопедический справочник Машиностроение , т. 1, кн. 2, Машгиз, 1947. [c.157]

Модели формы. Построение модели формы основано на схематизации конструкции и ее элементов по геометрическим признакам. Стержень (рис. 9.1, а) — тело, один из размеров которого (длина /) значительно больше, чем два других характерных габаритных размера (размеры поперечного сечения). Стержень можно образовать движением в пространстве плоской фигуры, центр тяжести которой скользит вдоль некоторой кривой (оси стержня), а сама фигура остается перпендикулярной к этой кривой и ее положения образуют совокупность поперечных сечений стержня. По стержневой теории проводится расчет валопроводов, температурной самокомпенсации трубопроводных систем, удлиненных турбинных лопаток, анкерных болтов и т.п. Оболочка (рис. 9.1,6) — тело, один из размеров которого (толщина h) мал по сравнению с двумя другими габаритными размерами. Геометри-ческое место точек, равноудаленных от образующих оболочку поверхностей, называется ее срединной поверхностью. Толщина оболочки измеряется вдоль нормали к срединной поверхности. Если срединная поверхность является плоскостью, то такой элемент называют пластиной (рис. 9.1, в). Методами теории пластин и оболочек рассчитываются трубные доски реакторов и подогревателей, плоские и выпуклые днища резервуаров, тонкостенные [c.400]

У м а н с к и й А. А., О расчёте плоских кривых тонкостенных стержней с конечной жёсткостью свободного кручения, Труды Научно-технической конференции ВВИА им. Жуковского, т. 2. вып. 2. 1944. [c.242]

Расчётные схемы в зависимости от конструкции элемента или узла и действующей нагрузки представляют собой пространственные или плоские рамы, фермы, балки с различным закреплением концов и на различных опорах, стержни, кривые брусья, балки-стенки, оболочки, тонкостенные стержни, балки на упругом основании и др. [c.716]

В 1947 г. вышла в свет 2-я книга 1-го тома Энциклопедического справочника Машиностроение , в которой были напечатаны статьи проф. Д. В. Бычкова О расчете тонкостенных стержней на прочность , проф. А. Р. Ржаницына О расчете тонкостенных стержней на устойчивость и статьи проф. А. А. Уманского О расчете кривых тонкостенных стержней и Тонкостенные трубы и стержни с замкнутым профилем . [c.10]

В первом разделе представлены основные формулы, относящиеся к расчетам как при простых видах деформации (растяжение и сжатие, кручение, изгиб), так и при сложном сопротивлении (косой изгиб, вкецентренное продольное нагружение, изгиб с кручением) в условиях статического и динамического нагружения расчетам на устойчивость, расчетам статически неопределимых систем, кривых стержней, тонкостенных и толстостенных сосудов. [c.3]

В первом разделе рассмотрены эпюры внутренних силовых факторов и растяжение-сжатие пряиолинейного стержня, во -втором - теория напряженного состояния, включая гипотезы прочности, кручение круглых ваюв. геометрические характеристики поперечных сечений в третьем - плоский прямой изгиб в четвертом -статически неопределимые системы и сложное сопротивление в пятом - устойчивость деформируемых систем, динамическое нагру-Ж ение, тонкостенные сосуды в шестом - плоские кривые стержни, толстостенные трубы и переменные напряжения. [c.39]

Поскольку игнорирование пропущенных изгибных ветвей дисперсии недопустимо из-за больших ошибок в расчетах, пределом применимости приближенных двухволновых теорий следует считать первую критическую частоту, которая соответствует максимуму первой мнимой ветви. Обычно она расположена немного ниже первого изгибного резонанса стенки и полок. На рис. 5 она соответствует частоте jxj = 0,12 Jt. Приближенные уравнения крутильных колебаний Тимошенко (8) и Аггарвала — Крэнча (9) имеют здесь один и тот же предел применимости и дают одинаковые приближения к точным дисперсионным кривым. Можно показать, что это верно и для стержней, у которых п 0,25, т. е. практически для большинства тонкостенных конструкций двутаврового сечения. Но так как уравнение Тимошенко проще, то его использование для расчетов в этих случаях предпочтительнее. Уравнение Аггарвала — Крэнча целесообразно применять при [c.36]

Влияние толщины стенки на интенсивность теплообмена при кипении азота (/3 = 0,1 МПа), по опытным данным А. В. Клименко и В. В. Цыбульского, полу- ченным на поверхностях нагрева разной толщины и различных материалов, показано на рис. 7.12. Из рисунка видно, что при кипении на торце стального стержня, покрытого слоем меди, вариации толщины покрытия 6 от 20 до 0,5 мм практически во всем диапазоне изменения q не приводили к изменению а (кривая а). При б = 0,2 мм коэффициенты теплоотдачи оказались ниже, чем при й = 20 мм, причем разница в значениях а увеличивается с ростом плотности теплового потока. При q= 130 кВт/м коэффициенты теплоотдачи при кипении на чистой стальной поверхности и с медным покрытием б=Ю,2 мм оказались одинаковыми. Для нержавеющей стали область автомодельности а относИтель-ио б шире, В этом случае уменьшение б до 0,2 мм не приводило к изменению а (кривая б]. Расширение области автомодельности а относительно б для нержавеющей стали по сравнению с медной авторы работы [32] объясняют тем, что глубина проникновения пульсаций температуры /i p в стенке из нерлсавеющей стали существенно меньше ее значения для меди. Значение /i p увеличивается с ростом температурного напора [32], поэтому тонкое покрытие при малых значениях д, соответственно нри незначительных М, может оказаться толстостенным, а при больших — тонкостенным. В первом случае интенсивность теплообмена будут определять теплофизические свойства материала покрытия, а во втором — основного материала. Например, по опытным данным А. В. Клименко, при толщине покрытия торца медного стержня слоем нержавеющей стали б = = 0, 04 мм коэффициент теплоотдачи а до значений <7=10 Вт/м оставался таким же, как и при кипении на чистой нержавеющей стали. При ( >110 Вт/м значения о. с ростом плотности теплового потока увеличивались более значительно, чем при кипении на чистой массивной поверхности из чистой нержавеющей стали, приближаясь к значениям а, характерным для медной поверхности. [c.204]

Из приведенных графиков видно, что характер убывания усилий N, резкий в начале и конце ребра, существенно зависит от-пара-метров hIR и Y- С увеличением жесткости ребра jy темп убывания функции N замедляется, с увеличением А// — увеличивается. Характер изменения N при постоянной относительной жесткости ребра слабо зависит от толщины оболочки hfR. Изменение усилий N в зависимости от относительной длины ребра l=LfR незначительное в окрестности нагруженного конца ребра для длин 1>2. Так, при / = 5 и /=10 кривые просто совпадают (см. рис. 8.19, 8.20, 8.21). На рис. 8.24 для сравнения приведены графики распределения усилий в полубесквнечных ребрах, присоединенных.к по-лубескоиечной цилиндрической оболочке и нагруженных на концах продольными силами, эквивалентными изгибающему моменту. Эти графики получены В. Гудом, исходя из теории тонкостенных стержней ([77] № 211). [c.367]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...