Поведение соединений цинка

ПОВЕДЕНИЕ СОЕДИНЕНИЙ ЦИНКА [c.217]

Установленной аналогией между свойствами и поведением соединений алюминия и r(III) в различных реак циях [4]. [c.86]

ПОВЕДЕНИЕ СОЕДИНЕНИЙ ЖЕЛЕЗА, МЕДИ И ЦИНКА В ПАРОВОДЯНОМ ТРАКТЕ БЛОКОВ ПРИ РАЗЛИЧНЫХ РЕЖИМАХ КОРРЕКЦИОННОЙ ОБРАБОТКИ ПИТАТЕЛЬНОЙ ВОДЫ [c.208]

О поведении свинца в сочетании с другими металлами в различных средах можно судить по данным, представленным в табл. 11.9 (см. также стр. 571). Свинец является катодом и, следовательно, защищен в соединениях с алюминием, цинком и оловом. Свинец является анодом и ускоренно растворяется в соединениях с медью, висмутом и сурьмой, В соединении с железом свинец в щелочных средах является анодом, а при насыщении углекислым газом он становится катодом. [c.576]

По-видимому, и ориентация зерен, также как структурный тип стали или ее отдельных фаз, оказывает сравнительно меньшее влияние на коррозионное поведение стали, чем химический состав. Хотя при металлографическом травлении можно ясно видеть, что отдельные кристаллографические плоскости травятся в первую очередь, однако в процессе коррозии следующие обнажающиеся плоскости корродируют так же, как оставшиеся, так что коррозия поликри-сталлического материала протекает почти равномерно. Это подтверждается очень малой разностью потенциалов между отдельными металлографическими плоскостями (максимально 4 л в у меди и 15 мв у цинка) [10]. В тех же случаях, когда наблюдаются относительно большие разности потенциалов (чаще всего у интерметаллидных соединений и полупроводников), это связано преимущественно с раз- [c.26]

Соединение с нержавеющей сталью более электроотрицательных металлов, как, например, алюминиевых сплавов, углеродистых сталей, цинка, практически может не вызывать существенного ухудшения коррозионного поведения самой нержавеющей стали. Правда, в этом случае вследствие катодной поляризации пассивное состояние нержавеющей стали в какой-то степени будет нарушаться, однако она сама при таком контакте уже будет находиться в условиях электрохимической защиты. При этом хотя и не исключается некоторое повышение общих весовых потерь нержавеющей стали, однако обычно наступает сильное уменьшение точечной коррозии. [c.416]

Смарт [125] рассматривает электрохимическое поведение цинка при торможении коррозии железа в водных растворах. В настоящее время предполагается, что ион цинка действует как катодный ингибитор. Его роль сводится к закупориванию дырок, остающихся в катодной пленке после действия других ингибиторов. Кроме того, во всех случаях (особенно в присутствии фосфата) образуются плохо растворимые соединения цинка, которые включаются в защитную пленку, давая покрытие, прочно связанное с поверхностью. [c.119]

К виду коррозионного растрескивания, не связанного с абсорбцией водорода, относится разрушение титана и его сплавов в контакте с жидкими металлами. В настоящее время накоплен опыт поведения титановых сплавов в контакте с жидкой ртутью, с расплавленными кадмием и цинком. Наиболее распространено мнение, что контакт активной поверхности титана с жидкометаллической средой может вызвать образование интерметаллических соединений, охрупчивающих титан. Однако имеющиеся экспериментальные данные, особенно разрушение в контакте с жидкой ртутью, позволяют предполагать, что в данном случае действует другой механизм. Ртуть и другие жидкие легкоплавкие металлы не смачивают поверхность титана, защищенную оксидной пленкой. До тех пор, пока не нарушена защитная оксидная пленка, взаимодействия между титаном и жидкометаллической средой не происходит независимо от уровня напряжений и длительности их действия. Иная картина наблюда- [c.85]

При изучении движения машины с учетом действующих сил, как это делается в первых трех разделах книги, посвященных вопросам кинетостатики и динамики машин, силы вредных сопротивлений в сочленениях учитываются косвенным образом введением в уравнение движения особых механических коэффиниентов, названных коэффициентом полезного действия ци коэффициентом потери ф. Эти коэффициенты предполагаются определенными из опыта путем проведения эксперимента над готовыми машинами. Для облегчения косвенного учета потерь на трение в машинах большое значение имеют общие теоремы, устанавливаемые в гл. II, касающиеся оценки потерь во всей машине через потери в ее отдельных составных частях при их последовательном, параллельном и смешанном соединениях. Однако большое практическое значение имеет учет сил вредных сопротивлений в уравнении движения не косвенным путем, через коэффициенты ц и ф, а непосредственно через сами силы трения или их работу. Это становится возможным только при знании законов, которые управляют поведением сил. трения. Изучению этих законов трения в машинах и посвящается четвертый раздел книги. [c.9]

Однако при анализе поведения графита в процессе сублимации встречаются большие трудности, связанные с неопределенностью термодинамических свойств паров графита при температурах выше 3000 К. Наиболее полная и точная из существующих в настоящее время методик расчета сублимации графита приводится в работе Скала и Гильберта [Л. 7-1], однако согласно последним термодинамическим расчетам в ней не учтено поведение ряда важных компонент (в основном соединений углерода с азотом 2N2, 2N4, а также сублимирующих компонент Сг, С4 и С5). Кроме того, в [Л. 7-1] занижена теплота образования циана. Пренебрежение рядом компонент вело к некоторому занижению скорости уноса, в то же время уменьшение теплоты образования циана, наоборот, обусловливало завышение его концентрации и, следовательно, суммарной скорости уноса массы. [c.180]

Для построения коррозионной диаграммы необходимо стало быть изучить электрохимическое поведение цинка в качестве анода и интерметаллического соединения FeZn,, в качестве катода, что и было сделано авторами при [c.96]

Цинк, если он содержится в малых количествах, практически безвреден. Сплав алюминия с магнием и с цинком нестоек. В этом сплаве цинк связан с магнием в соединение MgZoa. Это соединение менее благородно, чем алюминий. Улучшение этого сплава достигается введением добавок хрома, ванадия и особенно меди. В щелочных растворах и в растворах, содержащих Na l, магний оказывает антикоррозионное действие, хотя ib остальном он мало влияет на поведение алюминия. В кислых растворах стойкость алюминия снижается только при повышенных содержаниях магния. [c.508]

Коррозионные испытания в течение 30 суток при относительной влажности 96 2 %, температуре 40 2 °С, а также в камере солевого тумана в течение 7 суток выявили существенное различие в поведении образцов. Наиболее хорошими антикоррозионными свойствами — защитной способностью по отношению к стали и стойкостью против коррозии цинка — характеризовались покрытия, полученные в электролите с добавкой Лимеда НБЦ, несколько ниже — с добавкой ПВП. Наиболее низкими антикоррозионными свойствами отличаются покрытия из цианидного и аммиакат-ного электролитов без добавок органических соединений. Эти результаты хорошо коррелируют с изменением физико-химических свойств поверхности образцов (табл. 5.1). [c.123]

Поведение цинкового покрытия в агрессивной среде отличается от алюминиевого аналога. Каждая частица 1щнка, имеющая доступ к воздушной атмосфере (например, через открытую пору в покрытии), покрывается пленкой оксида цинка. Эта пленка, в отличие от ржавчины железа, весьма тонкая, обладает высокой прочностью соединения с основным металлом и является достаточно надежным (по сравнению с оксидами железа) барьером от коррозии. Вместе с тем в случаях, когда пленка становится толстой или наряду с оксидами формируются сульфиды, нитриды, хлориды и другие соли, пленка теряет свои защитные свойства. Она становится пористой и ры оюй, на ней появляются трещины. Последнее обусловлено тем обстоятельством, что формирующиеся из продуктов коррозии пленки имеют большую объемную плотность, что вызывает в поверхностных слоях остаточные напряжения, образование трещин и отслаивание. Продукты коррозии выделяются на поверхности в виде губчатой, пористой массы, резко увеличивая корродирующую поверхность. Впоследствии продукты коррозии либо частично переходят в раствор, либо выпадают в осадок в жидкой агрессивной среде. [c.222]

Промышленные титановые и все другие сплавы растрескиваются в бурой дымящейся HNO3, содержащей 20% NO2. При исключении NO2 коррозионное растрескивание наблюдается только для некоторых сплавов, а добавка 2% Н2О устраняет растрескивание полностью [1]. В расплавленных солях, содержащих галоидные соединения, также наблюдается коррозионное растрескивание [36]. Смеси хлоридов и бромидов при 350° С вызывают как межкристаллитное, так и транскрнсталлитное растрескивание с максимально высокими скоростями (7 мм/с). Растрескивание в сильной степени зависит как от температуры, так и от количества присутствующих галоидных соединений. Как установлено, в ряде жидких металлов происходит охрупчивание некоторых титановых сплавов. Например, в ртути сплав Ti—8А1—1Мо—IV подвержен межкристаллитному и транскристаллитному разрушению [36] с высокими скоростями (10 см/с). Термическая обработка оказывает аналогичное влияние на коррозионное поведение титановых сплавов, как в водных, так и метанольных растворах. Некоторые сплавы ох-рупчиваются в расплавленном кадмии и цинке. Весьма интересно охрупчивание металла— основы, обнаруженное на деталях из титанового сплава, покрытого кадмием, серебром и цинком [37, 38]. Сообщается о разрушении в процессе эксплуатации крепежных деталей (винты, болты, гайки) из сплава Ti—6А1—4V, гальванически покрытых кадмием [35]. Растрескивание этого сплава и сплава Ti—8А1—1Мо—IV воспроизведено в лабораторных испытаниях на образцах с гальваническим покрытием в области температур 38—316° С [38]. Механизм этого разрушения не установлен, однако кадмий обнаружили на поверхности излома. По-видимому, процесс растрескивания подобен разрушению за счет охрупчивания, происходящего в жидком металле. Как полагают, в данном случае водород не [c.277]

Имеется очень немного данных о влиянии радиации на коррозионное поведение металлов. Можно ожидать, что влияние радиа-ции окажется аналогичным эффекту холодной обработки с той только разницей, что в первом случае в среде могут появиться некоторые химические соединения (например, НЫОд или НзОа), оказывающие вторичное влияние на коррозию. В соответствии с этим металлы, у которых скорость коррозии контролируется диффузией кислорода, не должны заметно изменять коррозионное поведение после облучения. С другой стороны, в кислотах у облученной стали (но не у чистого железа) будет, по-видимому, наблюдаться повышение скорости коррозии. Это влияние должно быть больше, чем у облученного никеля, который отличается малой чувствительностью к холодной деформации. Аустенитные нержавеющие стали, например сталь с 25% Сг и 20% N1 (типа 310), становятся более чувствительными к коррозионному растрескиванию после холодной деформации. Поэтому у них можно ожидать повышения склонности к растрескиванию после облучения. Однако данные, полученные Куппом [33] на образцах из нержавеющих сталей типа 304 и 308 (см. табл. 17), свидетельствуют об отсутствии какого-либо влияния радиации на их коррозионное растрескивание в кипящем Mg l2. Чтобы прийти к определенному заключению в этом вопросе, необходимо большее количество данных. [c.119]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...