Влияние дополнительной равномерно распределенной нагрузки

Влияние дополнительной равномерно распределенной нагрузки [c.74]

Сравнивая это с результатом, полученным нами раньше для прямых стержней [см. формулу (66)], заключаем, что первая сумма полученного выражения (74) представляет собой прогиб прямого стержня. Второй суммой оценивается влияние кривизны. Дополнительный прогиб, обусловленный начальным искривлением, совершенно не зависит от поперечной нагрузки, и мы его можем вычислить без всяких затруднений, если только заданы коэффициенты Ь , Ъ . Пользуясь сложением действий поперечных нагрузок, мы при помощи выражения (74) легко найдем прогибы при любой поперечной нагрузке. Возьмем, например, изгиб равномерно распределенной нагрузкой стержня, имеющего начальное искривление по параболе. Чтобы представить это искривление в виде тригонометрического ряда, поступим так. Возьмем случай изгиба прямого стержня двумя равными и прямо противоположными парами сил, приложенными по концам. На основании формулы (63) уравнение искривленной оси представится так [c.232]

С ребрами вдоль прямолинейных образующих, показывает, что и в данных условиях внешняя нагрузка в основном ( 95%) воспринимается компонентами безмоментного напряженного состояния оболочек. Поэтому силы Мх, Му, Мху можно определять способами, изложенными в предыдущем параграфе. Если пренебречь местным влиянием бортовых элементов на оболочку (которое здесь незначительно, но при необходимости может быть выявлено дополнительным расчетом), то названные силы могут быть вычислены по эпюрам и формулам, приведенным на рис. 7.21. На эпюрах для Му отношение а/Ь размеров оболочки в плане не сказывается, но на эпюрах Мх и Мху отражается существенно. Как видно из рис. 7.27, для оболочки с а/Ь — 1 /2 и равномерно распределенной нагрузкой значения сил Мх существенно уменьшаются, но значения сил Му и Мху остаются достаточно высокими. [c.121]

Для оценки степени достоверности сделанных допущений относительно деформации и выяснения надежности полученного приближенного решения приходится обращаться к имеющимся точным решениям Точные решения для изгиба пластинок силами, приложенными по контуру, а также сплошной нагрузкой, равномерно распределенной или изменяющейся по линейному закону, показывают, что во всех рассмотренных случаях приближенное уравнение (206) имеет место. Что касается применения формул (198) и (205) для определения моментов, то они не вполне точны. Соответствующие точные решения заключают в себе еще дополнительные ч.тены, которыми оценивается влияние касательных напряжений и напряжений Zz на величину прогиба пластинки. Однако значение этих членов весьма мало, пока толщина пластинки мала по сравнению с другими размерами и практически с этими поправками можно не считаться. [c.383]

Исследуем влияние начальных искривлений на поведение сферической оболочки при действии равномерно распределенного внешнего давления. Речь идет как о замкнутой сфере, так и о сферическом сегменте, охватывающем достаточно большой центральный угол. Допустим, что оболочка до нагружения имеет начальное искривление, распространяющееся на малую область радиуса с, которую можно считать симметричной относительно оси, проведенной через ее центр. Тогда дополнительные упругие осесимметричные деформации, связанные с изгибом оболочки под нагрузкой, определяются формулами [c.324]

В замкнутых направляющих большое влияние на их работоспособность оказывает отклонение от параллельности рабочих поверхностей. При взаимодействии основной и дополнительной направляющих возникает сложный характер распределения нагрузки на опоры и большая неравномерность зазоров, что может привести к металлическому контакту. Базовые детали с разомкнутыми направляющими обеспечивают большую равномерность зазоров. Чтобы избежать влияния отжима планок, применяют упругие и плавающие опоры (рис. 64). [c.118]

Влияние неразрезности и податливости контура при равномерно распределенных нагрузках, работа оболочек при сосредоточенных силах на крайних и средних диафрагмах и работа гладких оболочек при сосредоточенных силах дополнительно изучались на специально запроектированной трехволновой модели. Влияние ребер и углов перелома дополнительно изучалось на специально изготовленных моделях Ю. В. Чиненковым и Т. А. Кузьмич [8], а влияние конструкции контурных элементов на работу покрытия — Ю. В. Чиненковым и Т. Ч. Бойниетовым [9]. Работа оболочек при действии сосредоточенных сил, приложенных к ребрам покрытия, дополнительно исследована на двух специально спроектированных для данного вида воздействий моделях, описанных в настоящей работе. [c.88]

Это объясняется тем, что для штамповки детали простой формы проще соблюдать требуемые конструктивные элементы штампа. При этом штамп работает в условиях равномерно распределенной нагрузки на его рабочие кромки. В отношении влияния толщины материала на стойкость штампов следует отметить, что чем больше толщина штампуемого материала, тем больше потребное усилие штамповки, а следовательно, тем меньше будет стойкость штампа. Эти вопросы приобретают особое значение еще и в связи с тем, что на штампе запроектированном для штамповки материала опреде-тплш,ины тнррдпрти при Определенных конструктивных элементах штампа (зазорах, радиусах закруглений и др.), зачастую начинают штамповать материал другой толщины и другой твердости, для которого требуются другие зазоры и другие радиусы закругления. Несоответствие последних вызывает появление дополнительных усилий, снижающих стойкость штампа. [c.7]

Одной ИЗ задач теории подвесных конструкций является определение влияния на основные характеристики удерживающих нитей (тросов, канатов, цепей) дополнительной нагрузки. В этом параграфе мы исследуем случай, когда на нить с малой стрелой действует дополнительная равномерно распределенная нагрузхча. [c.74]

Рассмотрим более подробно структуру уравнения (1.17). Интегральный член в левой части уравнения (1.17) учитывает влияние на распределение давления на фиксированном пятне контакта фактических давлений на близлежапдих к нему пятнах контакта (эффект близкодействия). Влияние же нагрузки, распределенной по удалённым пятнам контакта, учитывается вторым членом правой части, описываюпдим дополнительное давление, возникаюпдее в круговой области (г а) при действии вне её (в области г > А ) номинального давления р = PN (см. рис. 1.2,6"). Действительно, из соотношений (1.8) и (1.12) следует, что если вне круга радиуса давление распределено равномерно, то есть q r, в) = р, оно создаёт на площадке контакта (г а) индентора с упругой полуплоскостью дополнительное давление Ра(г) =pQ r,An), где Q(r, А ) определено в (1.18). [c.25]

Контактные перемещения оказывают значительное влияние на точность работы (точность и равномерность вращения, перемещения), существенно влияют на работоспособность (износостойкость, долговечность, виброустойчивость) деталей и узлов машин, обусловливая крутильную жесткость и дополнительные динамические нагрузки, а также концентрацию давления в контакте. Вместе с тем контактные деформации способствуют вьфавниванию распределения давления между контактирующими упруго деформирующимися поверхностями и рассеянию энергии колебаний. [c.190]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...