Затвор кромкой

Определить, на каком расстоянии х от нижней кромки затвора следует расположить его ось поворота, чтобы для открытия затвора нужно было преодолевать только момент трения в цапфах О. [c.44]

Плоские вертикальные и наклонные затворы (рис. 23.2). При истечении из-под плоских наклонных, плоских вертикальных со скругленной низовой кромкой (рис. 23.2, а) или криволинейных затворов, расположенных над дном без порога, справедливы формулы (23.3) — (23.5) для расхода и средней скорости. [c.182]

Плоские затворы со скругленной низовой кромкой (рис. 23.2, а, б). Скругление низовой кромки затвора приводит к увеличению е и р. В результате исследований плавно обтекаемых затворов со скругленной нижней частью затвора, а также затворов с нижним козырьком, очерченным по форме сжатой струи, вытекающей из-под плоского вертикального затвора, были получены довольно высокие значения коэффициента расхода (р = 0,9 -г 0,97). [c.183]

В конструкции затвора — стабилизатора расхода, приведенного на рис. 23.7, козырек, выполненный по форме кривой свободной поверхности, прикрепляется к нижней кромке передней стенки, а к задней стенке крепится горизонтальной козырек длиной (0,4 ч--г-0,5) а. Нижние кромки криволинейного и горизонтального козырьков находятся на одной отметке. Благодаря криволинейности [c.185]

При истечении из-под вертикального плоского затвора с острой кромкой в горизонтальный лоток прямоугольного сечения при 0,15 < а/Аб < 0,5 коэффициент скорости [c.189]

Свободное истечение из-под вертикального плоского затвора с острой низовой кромкой при отсутствии бокового сжатия (рис. 23.10). Струя после прохождения через отверстие испытывает вертикальное сжатие сжатая глубина Ас еа жидкость в сечении 1—I находится под атмосферным давлением напор над гребнем водослива Н соответственно Hq = Н ot.f vy 2g). [c.190]

В чем особенности истечения из-под криволинейных затворов (с точки зрения вертикального сжатия) и из-под затворов со скругленной низовой кромкой (для плоских затворов) [c.192]

Выведите формулу для расхода при свободном истечении из-под вертикального плоского затвора с острой низовой кромкой при отсутствии бокового сжатия, при установке затвора на гребне водослива практического профиля криволинейного очертания. В каких формах можно представить указанное уравнение для расхода [c.193]

Из-за наличия остаточных напряжения и подкалки металла шва и околошовной зоны в процессе эксплуатации могут возникать трещины в сварных соединениях и околошовной зоне. Такие трещины наблюдаются около мест приварки кронштейнов крепления внутрибарабанных устройств, около швов приварки лапы затвора лаза на внутренней поверхности днища и кольцевые трещины около шва приварки кольца укрепления кромки лаза. Обнаруживаются также дефекты в основных продольных стыковых и кольцевых швах трещины в наплавленном металле и околошовной зоне, непровары, поры, шлаковые включения и др. [c.430]

Рис. 3.42. Статические характеристики клапана с затвором с острой кромкой

На рис. 3.42 показаны статические характеристики р == / (<3) и т = = t 0) затвора клапана с острой кромкой (см. рис. 3.19, 3.20). График показывает почти полное совпадение расчетных и полученных экспериментально характеристик. На рис. 3.43, а, 6 показаны статические характеристики (/, 2, 3) А. различных по форме затворов [c.324]

Трещины около швов приварки лапы затвора лаза и других заводских монтажных деталей и кольцевые трещины у швов приварки кольца укрепления кромки лаза [c.238]

Практически контакт затвора распределителя происходит не по острой кромке, а по конусу седла (см. рис. 212, б), поэтому значения сил, действующих на затвор, будут зависеть при этих же условиях от ширины поверхности его контакта с седлом. [c.364]

Из схем клапана, представленных на рис. 218, а и б, условие равновесия затвора клапана, посаженного на острые кромки гнезда, выражается (без учета сил трения) [c.372]

Условие равновесия сил (без учета гидродинамической силы потока жидкости и силы инерции клапана), действующих на конус-ный затвор клапана с острыми кромками контакта в момент начала открытия (отрыва от седла) затвора и в конце его закрытия, [c.374]

В большинстве конструкций клапанов гнездо представляет собой не острые кромки, а некоторую поверхность (рис. 219, в), ввиду ч го стабильность сил давления жидкости, действующих на клапан, а следовательно, и разница в давлениях и Ро с изменением расхода нарушается еще в большей степени. Из рис. 219, в видно, что перед отрывом затвора (клапана) от седла усилив пружины уравновешивается давлением жидкости, действующим на проекцию омываемой поверхности затвора, которой для герметичного клапана будет площадь сечения отверстия диаметром d [см. выражение (383)]. После же того, как затвор клапана оторвется от своего гнезда, жидкость поступит в щель, образованную седлом и конусом затвора, в результате площадь,, на которую будет действовать давление жидкости, увеличится на величину проекции площади седла на плоскость, перпендикулярную к оси затвора. Очевидно, что давление у внутренней кромки контакта затвора с седлом будет равно давлению на входе в клапан, тогда как у внешней кромки щели оно понизится до величины р , равной давлению на выходе из клапана, причем закон этого понижения будет зависеть от характера щели. При параллельных конусных поверхностях, образующих щель, изменение величины давления от р до Ра изображено на рис. 219, в (заштрихованные площадки). [c.376]

Контакт затвора клапана с седлом по кромкам близким к острым, часто обеспечивается тем, что углы при вершинах затвора и гнездах выполняются различными (рис. 221, а). [c.378]

Поскольку диаметр сечения конуса 5 затвора плоскостью, проходящей по точкам контакта с острыми кромками седла, равен диаметру уравновешивающего поршенька 2, клапан статически уравновешен от сил входного давления жидкости р . [c.391]

Определить, на каком расстоянии х от нижней кромки затвора следует расположить его ось поворота, чтобы для открытия затвора нужно было преодолевать только момент трения в цапфе. Пайти также момент трения, если диаметр цапф равен й, а коэффициент трения скольжения /. Принять / = 0,2 для всех вариантов. [c.31]

Щитовой затвор — плоский, вертикальный, верхняя кромка на уровне поверхности. Распределение п ригелей (фиг. 5) из условия равенства давления, приходящегося на каждый ригель, отвечает формуле [c.57]

Фиг. 66. К определению сопротивления глубинных затворов о—сегментный щит (У—плоский шит —обтекаемая кромка плоского щита

Плоские затворы со скругленной низовой кромкой (рис. [c.460]

Задача 1-58. На какую глубину нужно опустить нижнюю кромку круглого плоского затвора диаметром й = 0,8 ж (рис. 1-48), [c.44]

Значения расчетных коэффициентов для этих затворов, в основном коэффициента вертикального сжатия, а также коэ4>фициента расхода, отличаются от аналогичных значений коэффициентов для плоского вертикального затвора с острой низовой кромкой. [c.182]

Корпус вентиля 1 почти прямоточный, за счет чего снижено гидравлическое сопротивление. Затвор состоит из фторопластового седла 2 и эмалированного золотника 3. Уплотнение осуществляется между конической поверхностью золотника и кромкой седла. Благодаря небольшой площади контакта усилие на маховике, потребное для герметизации, невелико. Седло закрепляется между корпусом и патрубком 7. Вследствие этого оно выполняет роль амортизирующей прокладки между двумя эмалированными поверхностями фланцев — корпуса и патрубка, благодаря чему создается надежная герметичность и предохраняются хрупкие эмалированные поверхности от повреждения при контакте. [c.106]

В первых котлах на 100 кгс/см2 отверстия для лазовых затворов делались овальными размером 425X320 мм. Внедрение круглых лазовых отрерстий диаметром 400 мм позволило несколько снизить максимальное напряжение в металле у их кромок, несмотря на увеличение диаметра отверстий. Из рис. 5-4 видно, что это напряжение значительно возрастает у наружной кромки лазового отверстия, но не достигает предела текучести металла. Это обусловлено невысоким уровнем напряжения в эллиптических днищах барабанов. Круглые лазовые затворы вводят внутрь барабана до сварки между собой его элементов. [c.124]

Днища барабана Трещины около швов приварки лапы затвора лаза и других заводских монтажных деталей и кольцевые трещины у шва приварки кольца укрепления кромки лаза (см. рис. 6-5) Трещины на внутренней поверхности в местах отбортовки штампешанных днищ Расслоения металла, в том числе выходящие на поверхности днища и отверстия лаза Трещины на поверхности отверстия лаза Язвины, цепочки язвин ы раковины на наружной и внутренней поверхностях днищ п отверстия лаза [c.170]

Этим же условиям контакта по кромке, близкой к острой, удовлетворяют 1акже клапаны с коническим седлом и сферическим затвором (рис. 221, б). Подобные клапаны обладают относительно небольшим сопротивлением протоку жидкости (в полтора-два раза ниже, чем с коническим затвором). Угол Р седла последнего клапана обычно равен 45 и диаметр сферы затвора D = 2d. [c.378]

Рассмотрим сначала истечение из-под плоского вертикального затвора с острой и изсвой кромкой, установленного без порога (рис. [c.455]

При наклоне напорной грани затвора в сторону верхнего бьефа (рис. 23.2, в) условия истечения становятся более благоприятными, сжатие струи уменьшается (коэффициент Б растет) и увеличивается коэффициент расхода р. В зависимости от угла наклона 0 к горизонту касательной к низовой кромке, из-под которой происходит истечение, и относительного открытия а/Я значения е при 0=0 90° могут быть при отсутствии бокового сжатия определены по формуле, предложенной К. Ф. Химицким, [c.459]

Свободное истечение из-под вертикального плоского затвора с острой низовой кромкой при отсутствии бокового сжатия (рис. 23.10). Струя после прохождения через отверстие испытывает вертикальное сжатие сжатая глубина ЛсЖеа жидкость в сечении 1—1 находится под атмосфер- [c.467]

Задача 1-59. Определить необходимую глубину воды й перед плоским затворам, чтобы раостояние между точкой щриложения силы давления и центром тяжести затвора не превышало 0, 10 ж. Затвор квадратный со стО рон.ами а=1,4 ж. Чему равна сила давления Р иа затвор Насколько ишизится центр давления, если глубина воды над верхней кромкой будет равна 0,40 ж [c.45]

Координаты центра давления относительно осей ОХ и 02, считая, что уровань воды со1В1падает с верхней кромкой затвора. [c.62]

Задача 1-41. Вход в туннель перекрыт квадратным затвором (уд=11,8 кн/м ) размером 3X3X0,08 м. Глубина воды над верхней кромкой затвора А=1,40 м (/ 1=4,4 м), а глубина в туннеле / 2=1.8 м (рис. 1-35). Коэффициент трения в пазах / = 0,5. [c.33]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...