Теплоотдача при кипении в большом объеме и трубах

ТЕПЛООТДАЧА ПРИ КИПЕНИИ В БОЛЬШОМ ОБЪЕМЕ И ТРУБАХ [c.62]

Теплоотдача при кипении в большом объеме и трубах 63 [c.63]

В уравнениях (19), (21) и (22) о — коэффициент теплоотдачи при вынужденном движении жидкости в трубе оо коэффициент теплоотдачи при кипении в большом объеме Nu = [c.222]

Кроме факторов, влияющих на теплоотдачу при кипении в большом объеме, при кипении в трубах оказывают влияние еще паросодержание, скорость вынужденного движения жидкости, а также размеры и расположение поверхности теплообмена в пространстве. [c.249]

Если вся масса жидкости, поступающей в трубу парогенератора, прогревается до температуры насыщения, то по ходу потока значение коэффициента теплоотдачи (как и при кипении в большом объеме) меняется от значения, устанавливающегося при заданной скорости в однофазной среде, до значения при развитом пузырьковом, кипении насыщенной жидкости. Закономерность изменения коэффициента теплоотдачи ino длине парогенератора а=[ х) для данной жидкости при фиксированном давлении зависит от соотношения между скоростью. парообразования /(гр"), скоростью циркуляции Wo и недогревом жидкости на входе в трубу. А ед. Наиболее простой вид функции а от х наблюдается при высоких давлениях, когда изменение температуры насыщения по ходу потока пренебрежимо мало. При низких давлениях суммар ное сопротивление, обусловленное трением и ускорением смеси, при определенных соотношениях режимных параметров оказывается соизмеримым с абсолютным давлением в системе. При этом температура насыщения по ходу потока заметно. понижается, в связи с чем закон изменения t T, а следовательно, и коэффициента теплоотдачи а по длине трубы может существенно отличаться от зависимостей t T=f(x) и a=f x), устанавливающихся, при высоких давлениях. Обеднение теплоотдающей поверхности активными зародышами паровой фазы при понижении давления также влияет на вид функции ter от х. В этих условиях влияние скорости оказывается более значительным и переход от области конвективного теплообмена в однофазном потоке к области развитого поверхностного кипения происходит на участке трубы большей длины. [c.261]

Опытом установлено, что при развитом пузырьковом кипени в большом объеме и в трубах коэффициент теплоотдачи не зависит от линейных размеров поверхности нагрева. Кинематическая картина, т. е. спектр полей скоростей в объеме кипящей жидкости, целиком определяется заданием тепловой нагрузки поверхности нагрева при прочих равных условиях. Следовательно, для обобщения опытных данных по теплоотдаче при развитом пузырьковом кипении формула (6 ) преобразуется [c.27]

Сопоставление (рис. 2) опытных данных по теплоотдаче при развитом кипении в большом объеме [6] в трубах [7] и при свободном растекании жидкости по поверхности нагрева (сфероидальное состояние) [8] показывает плавный переход от пузырь- [c.45]

Теплоотдача при пузырьковом кипении жидких металлов в большом объеме и в трубах [c.239]

В. М. Боришанский, К. А. Жохов, А. А. Андреевский и др. исследовали теплоотдачу при кипении натрия и калия в большом объеме и кольцевых щелях при наличии естественной циркуляции [180] и в трубах к= 0мм при вынужденном движении [181]. И. Т. Аладьевым, И. Г. Горловым, Л. Д. Додоновым и др. [186, 187] изучались теплоотдача и критические тепловые потоки при кипении калия в стальных и молибденовых трубах ( =4-т6 мм). [c.240]

Рис. 11.9. Теплоотдача при кипении калия в большом объеме и в трубах

Пусть парообразование в трубе происходит в условиях развитого пузырькового кипения (жидкость смачивает стенку). Тогда изменение в некотором диапазоне скорости движения, как известно (см., например, [Л. 441), слабо сказывается на интенсивности теплообмена, так как в этих условиях изменение турбулентности потока мало влияет на возмущения пристеночного слоя, вызываемые энергичным образованием и отрывом пузырьков пара. Коэффициент теплоотдачи при пузырьковом кипении в большом объеме, а также при движении внутри трубы в условиях естественной циркуляции может быть представлен зависимостью вида л = Aq1 [Л. 26]. Имея в виду сказанное выше о режиме кипения, воспользуемся этой формулой для рассматриваемого случая. Связь между элементарным количеством тепла dq и параметрами среды выразим через соотношение (1-5 ) [c.210]

Принято [Л. 5] различать следующие условия процесса теплоотдачи при кипении кипение в большом объеме при свободном движении жидкости, кипение в большом объеме при вынужденном движении и кипение внутри труб. [c.94]

Приведены опытные данные по кипению калия в большом объеме [4] и в трубах [1] (табл. 2 и 3) и данные [6—8]. Линия, проведенная на графике, соответствует зависимости (3). Как видно из графика, эта зависимость удовлетворительно согласуется с опытными данными по кипению в трубах (основная масса точек дает разброс +60%) и может быть использована для расчета теплоотдачи при кипении калия в прямоточном парогенераторе (в области интенсивного теплообмена). [c.13]

В процессе эксперимента было установлено влияние теплового потока и некоторое влияние давления насыщения на коэффициент теплоотдачи. Сопоставление опытных данных по кипению в трубах с данными по большому объему показало их удовлетворительное согласование между собой (рис. 11.9). Для расчета теплоотдачи при кипении калия в трубах может быть использована эмпирическая формула, полученная ранее при экспериментальном исследовании теплообмена в большом объеме (10, 19, 23, 43] [c.259]

Настоящая работа ставила основной целью исследование закономерностей теплоотдачи при развитом пузырьковом кипении воды и спирта на наружной поверхности труб, расположенных в большом объеме кипящей жидкости. Давления насыщения изменялись от атмосферного до критического, а тепловые нагрузки до [c.76]

В данной работе исследовалась теплоотдача при кипении водоаммиачного раствора в большом объеме жидкости на горизонтальной трубе диаметром 28 мм и длиной рабочей части 450 мм. Подробное описание установки дано в статье [Л. 3]. [c.113]

ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ ТЕПЛООТДАЧИ ПРИ ПЛЕНОЧНОМ КИПЕНИИ НА ГОРИЗОНТАЛЬНЫХ И ВЕРТИКАЛЬНЫХ ТРУБАХ В БОЛЬШОМ ОБЪЕМЕ ЖИДКОСТИ [c.128]

Анализ опытных данных по теплоотдаче при кипении с недо-гревом позволил авторам работы [10] охарактеризовать область развитого поверхностного кипения как участок, где интенсивность теплоотдачи практически не зависит от скорости и недогрева жидкости. В работах [11—13, 25, 26] установлено, что при развитом поверхностном кипении в трубах интенсивность теплоотдачи следует рассчитывать по формулам для кипения насыщенной жидкости в большом объеме. При этом сказано ]12, 13], что данный факт можно объяснить настолько высокой интенсивностью процесса парообразования, что различие в граничных условиях этого процесса в трубах ив большом объеме не существенно. [c.80]

Зависимости (91) — (93) между о., М, р и q для пузырчатого кипения воды в большом объеме представлены на графике (фиг. 22). На нем пунктиром показаны верхняя и нижняя границы пузырчатого кипения. При кипении в вертикальных и наклонных трубах коэффициент теплоотдачи существенно зависит от скорости циркуляции Wa, Т. е. скорости воды, входящей в трубы. Критическая тепловая нагрузка q i тоже возрастает с увеличением скорости [c.63]

Коэффициент теплоотдачи при кипении в большом объеме и в трубах водных растворов сплава СС-4 (75—98% сплава) может оцениваться по зависимости П. Д. Возновича [92] [c.193]

В настояш,ей статье представлены результаты исследования теплоотдачи при кипении в большом объеме на горизонтальных трубах воды и водных растворов солей лития (LiBr, Li l). Исследования проводились при изменении следу юш,их параметров тепловой нагрузки q, давления (вакуума) р и концентрации солей k .. [c.117]

Полученные авторами опытные данные сопоставляются далее с данными исследований теплоотдачи при кипении калия в большом объеме и трубах различных диаметров, приведенными в работах [5—8]. Данные Бониллы из работы [5] для давления насыщения 2—10 мм рт. ст., по.иученные в условиях вакуума (рис. 3, а), хорошо осредняются предложенной зависимостью (6) для расчета теплоотдачи в условиях свободной конвекции. [c.254]

М. И. Корнеев [43] изучал теплоотдачу при кипении магниевой амальгамы в вертикальных трубах диаметром 12 и 40 мм с естественной циркуляцией. Было установлено, что коэффициент теплоотдачи практически не зависит от сухости пара, вплоть до объемных паросодер-жаний около 99%. Дальнейшее увеличение паросодер-лсания приводило к резкому снижению коэффициента теплоотдачи. При объемных паросодержаннях, меньших 99%, зависимость коэффициента теплоотдачи от удельной тепловой нагрузки имела тот же характер, что и при кипении в большом объеме. [c.240]

Исследовалась теплоотдача к потоку фреона-12, движущегося в горизонтальной трубе. Механизм теплообмена в двухфазном потоке изменяется в зависимости от режима течения. При расслоенном течении тепло передается таким же путем, как и при кипении в большом объеме, а экспериментальные данные обобщаются уравнением (10). При кольцевом течении теплопередача осуществляется путем макроконвекции двухфазного потока. Экспериментальные данные, полученные для этого режима течения в настоящей работе, обобщены эмпирическим уравнением (8),, которое в безразмерном виде аналогично уравнению (16). В дальнейших исследованиях предстоит проверить применимость этого уравнения в других условиях опытов. Необходимо также изучить критерии, характеризующие границы существования разных режимов течения. В потоке с очень высоким паросодержанием коэффициент теплоотдачи быстро возрастает с увеличением паро-содержания, но при определенном паросодержании коэффициент теплоотдачи внезапно падает до величины, соответствующей теплоотдаче к однофазному вынужденному потоку насыщенного пара. Это явление вызывает внезапное повышение температуры, стенки. [c.271]

На рис. 13-16 приведен график изменения температуры стенки горизонтальной трубы в условиях кипения воды при давлениях, близких к критическому [Л. 235]. Наибольшая неравномерность распределения температуры стенки, а следовательно, и теплоотдачи относится к расслоенной структуре потока (кривая 7), наименьшая — к кольцевой (кривая 2). Кольцевому режиму соответствует наибольшая теплоотдача. Условия теплообмена при кипении в трубах в эмульсионно-пробкойой области близки к условиям теплообмена в большом объеме. Значения коэффициента теплоотдачи при кольцевой структуре потока в трубах могут быть несколько выше, чем при кипении в большом объеме. [c.305]

Результаты опытов Роми и др. [183], исследовавших теплоотдачу при кипении магниевой амальгамы в трубе диаметром И мм, также удовлетворительно согласуются (рис. 10.6) с данными М. И. Корнеева [43, 178] по кипению в большом объеме. [c.240]

Имеющиеся данные по конвективному теплообмену при конденсации и кипении позволяют определить коэффициенты теплоотдачи со стороны обоих теплоносителей, а следовательно, и коэффициент теплопередачи. При горизонтальных, т. е. паротрубных аппаратах, конденсация первичного пара происходит на внутренней поверхности горизонтальных труб и коэффициент теплоотдачи подсчитывается по формуле (106). Кипение происходит в межтрубном пространстве и коэффициент теплоотдачи определяется по формуле (92), относящейся к кипению в большом объеме. При вертикальных, т. е. водотрубных аппаратах, конденсация происходит на наружной поверхности вертикальных труб и коэффициент теплоотдачи подсчитывается по формулам (96) или (97). Коэффициент теплоотдачи со стороны кипящей воды до сих пор обычно рассчитывался без учета циркуляции воды по формуле (92). В расчетные формулы для коэффициентов теплоотдачи при конденсации и кипении входят значения частного температурного напора, т. е. разности температур среды и соответственной поверхности стенки. Так как последняя температура неизвестна, то приходится задачу решать или аналитическим путем последовательных подборов значений температуры, или графоаналитическим методом (построением графика q = f Lt) (см. 16). При расчетах необходимо учитывать загрязнение трубок со стороны кипящей воды. При отсутствии более точных данных сопротивление слоя накипи можно принимать в пределах [c.367]

Область развитого кипения (интенсивного) теплообмена. Область развитого кипения охватывает паросодержания от нуля до Хгр. Для расчета коэффициента теплоотдачи при кипении металлов в трубах во.зможпо пользоваться формулами, полученными для случая кипения металлов в большом объеме. Для расчета теплового потока и паросодержания на границе между областью интенсивного теплообмена и переходной областью Получены зависимости [c.102]

Для расчета испарительных участков необходимо знать коэффициенты теплоотдачи при кипении N264. Как следует из экспериментальных данных [5.12—5.14], коэффициент теплоотдачи при кипении N204 в большом объеме (испаритель погружного типа) и при течении в трубах, когда ш <1 м/с (прямоточный парогенератор), определяется уравнением [c.193]

Опытами [Л. 1] установлено, что коэффициенты теплоотдачи при кипении зависят от характера движения парожидкостной смеси. При кипении дифенильной смеси в большом объеме при атмосферном давлении коэффициент теплоотдачи от стенки к кипящей жидкости а = (12,5 -7- 18,2) 10 ккал1м -ч-град. Коэффициент теплоотдачи для парожидкостной смеси, протекающей в трубе, зависит от разности температур между стенкой трубы и жидкостью. [c.187]

В рассмотренных условиях работы обогреваемой трубы наблюдался режим кипения в ней органических теплоносителей, соответствующий пленочному режиму кипения жидкостей в большом объеме, копда с увеличением температурного напора коэффициенты теплоотдачи уменьшаю1 ся. Поэтому на втором этапе экспериментирования, проводившегося А. В. Чечеткиным и И. Я. Шерст-невым, было принято рещение о значительном уменьшении интенсивности теплового облучения обогреваемой трубы онтура. С этой целью она была отделена шамотным экраном толщиной в один кирпич от непосредственного облучения горящим факелом. Было проведено 15 опытов по кипению дифенильной смеси при давлепи-212 [c.262]

Исследования пленочного испарения воды подтверждают повышение коэффициента теплоотдачи по сравнению с кипением неподвижной воды (в большем объеме). Исследования В. И. Толубинского показывают, что коэффициент теплоотдачи при пленочном испарении соответствует коэффициенту конвективной теплоотдачи без изменения агрегатного состояния при движении воды со скоростью в пределах 0,6—1,15 мкек. Действительная же скорость циркуляции в типовых испарителях выше и соответственно выше и коэффициент теплоотдачи при кипении. Поэтому целесообразно обеспечить максимально возможную скорость естественной циркуляции, для чего уровень воды должен быть выше верха кипятильных труб. На практике подтверждается это положение, и уровень воды в испарителях типа ИСВ поддерживается обычно на 300—500 мм выше верхней трубной доски греющей секции. [c.360]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...