Теплоотдача при кипении трубах

Теплоотдача при кипении в условиях движения жидкости по трубам [c.410]

Теплоотдача при кипении жидкости, движущейся по трубам и каналам, имеет ряд особенностей, которые обусловлены изменением температуры стенки и жидкости вдоль трубы. Температура насыщения по длине трубы уменьшается благодаря уменьшению давления из-за гидравлического сопротивления. [c.410]

При характерных для испарителей холодильных машин значениях qp = 2-4-3 кВт/м средний по длине трубы коэффициент теплоотдачи при кипении хладонов R12, R22 в горизонтальной гладкой трубе Ывн = 12 мм / = 1,5 м wp = 50- 600 кг/(м -с)1 определяют по формуле , 5 [c.208]

Как учитывается влияние вынужденного движения среды на теплоотдачу при кипении в трубах [c.229]

Теплоотдача при кипении жидкости внутри труб [c.363]

В связи со сложностью процесса теплообмена при кипении жидкости в трубах имеющиеся опытные данные еще недостаточны и не могут быть обобщены. Расчет коэффициента теплоотдачи при кипении жидкости в вертикальных и горизонтальных трубах следует производить по формулам, полученным на основании опытных данных для конкретных жидкостей и соответствующих условий. [c.364]

Расчет коэффициентов теплоотдачи при кипении фреонов в трубах по приведенным формулам следует считать приближенным в связи с тем, что этот процесс еще недостаточно изучен и имеются большие расхождения между опытными данными, полученными различными исследователями. [c.366]

Таким образом, при расчете коэффициента теплоотдачи при кипении жидко стей, в промышленных испарителях, в которых толщина стенкн труб греющей секции, как правило, больше 1,0—1,5 мм, влиянием этого параметра можно пренебречь. О влиянии толщины теплоотдающей поверхности можно говорить в том случае, когда в испарительном устройстве теплообменные поверхности имеют очень тонкие покрытия из какого-либо другого материала. Для этого случая теория, разработанная авторами [32], применительно к криогенным жидкостям имеет не только теоретическое, но и практическое значение. [c.204]

Таблица 7.3. Отношение коэффициентов теплоотдачи при кипении на сребренной а,, и гладкой гл трубах (ар/а,л) в зависимости от температуры насыщения и плотности теплового потока

Применяются различные способы нанесения на поверхность трубы пористого покрытия. Например, используется термодиффузионный процесс спекания металлического порошка определенной грануляции с основным металлом в водородной среде при повышенных температурах [137]. При газотермическом металлизационном напылении (электродуговом или газопламенном) расплавленный металл в виде частиц различной дисперсности наносят пульверизатором на холодную трубу, в результате чего образуется разветвленная система открытых пор i[62]. Авторы работы [62] исследовали теплоотдачу при кипении фреонов-11 н 12 на поверхности стальных труб с пористым покрытием из меди М-3. Перед нанесением пористого покрытия применялась дробеструйная обработка поверхности трубы металлическим песком с размерами зерен 0,9—1,2 мм. Опыты показали. что покрытие, нанесенное электродуговым способом, оказалось более эффективным по сравнению с газопламенным. Например, при р = 3,63-10 Па при среднем в этих опытах значении = 6000 Вт/м2 и толщине покрытия 0,235 мм а при кипении фреона-12 на пористой поверхности, нанесенной электродуговым способом, оказался в 4,5 раза больше по сравнению с а гладкой трубы. При тех же условиях на поверхности покрытия, нанесенного газопламенным способом, а увеличился по сравнению с а гладкой трубы только в 2 раза. Изменение толщины покрытия (нанесенного электродуговым способом) от бел = 0,075 мм до бел = 0,3 мм привело к увеличению а. При / = 6000 Вт/м и при бел = 0,3 мм отношение а при кипении на трубе с покрытием к а при кипении на гладкой трубе оказалось равным 5. Аналогичные результаты были получены и для фреонов-11 и 22. [c.220]

Значительно проще и с достаточной для технических расчетов точностью коэффициент теплоотдачи при кипении в трубах и в кольцевых каналах можно определить по формуле, в которой в качестве определяющей скорости принята, скорость парожидкостной смеси W M = Wo +Wo", всегда заданная по условию, если задача решается в граничных условиях второго рода. Формула имеет вид [182] [c.245]

По всем приведенным выше формулам можно рассчитывать интенсивность теплообмена при кипении не только в вертикальных, о и в горизонтальных трубах, если в последнем случае не наблюдается расслоенного течения парожидкостной смеси. Формулы применимы также и для расчета коэффициента теплоотдачи при кипении в кольцевых каналах. В этом случае расчет ведется по эквивалентному диаметру йэк, а поправка а диаметр в формулы [c.252]

При кипении парожидкостной смеси в кольцевом канале интенсивность теплообмена не зависит от условий обогрева и от ширины щели [191]. При одной и той же плотности теплового потока значения коэффициента теплоотдачи при кипении на внутренней и на внешней трубах в условиях двустороннего обогрева и при одностороннем обогреве одинаковы. Влияние ширины кольцевого зазора проявляется только тогда, когда диаметр парового пузыря при отрыве от теплоотдающей поверхности оказывается соизмеримым с (шириной щели. [c.252]

Поволоцкая Н. М. Исследование коэффициентов теплоотдачи при кипении фреона-22 на одиночной трубе и пучке горизонтальных труб. — Холодильная техника, 1968, № 7, с. 20—25. [c.442]

Зона развитого кипения. Коэффициент теплоотдачи при кипении воды в трубах и каналах для развитого пузырькового кипения определяется по формуле [c.64]

Кутателадзе С. С. Влияние скорости циркуляции на коэффициент теплоотдачи при кипении в трубах. Энергомашиностроение , 1961, № 1. [c.207]

Приведены опытные данные по кипению калия в большом объеме [4] и в трубах [1] (табл. 2 и 3) и данные [6—8]. Линия, проведенная на графике, соответствует зависимости (3). Как видно из графика, эта зависимость удовлетворительно согласуется с опытными данными по кипению в трубах (основная масса точек дает разброс +60%) и может быть использована для расчета теплоотдачи при кипении калия в прямоточном парогенераторе (в области интенсивного теплообмена). [c.13]

Влияние оребрения труб. В опытах [27, 28] (Ф-11, 7 оребренных трубок), [33] (Ф-11 и Ф-12, 5 трубок) и [34] (Ф-12, Ф-22, 4 трубки) отмечается влияние геометрии оребрения на а и увеличение интенсивности теплоотдачи при кипении на оребренных поверхностях в сравнении с гладкими. В [34] отмечается также уменьшение aj с ростом g и и меньшее влияние [c.215]

Рис. 5. Теплоотдача при кипении пучке труб (i = —10°С).

Теплоотдача при кипении в трубах. В настоящее время известно большое число работ, посвященных экспериментальному исследованию теплообмена и гидравлических сопротивлений при [c.218]

Кипение на горизонтальном пучке гладких труб. Средине значения коэффициентов теплоотдачи при кипении хладагентов на пучке горизонтальнЕ)1Х труб больше, чем на одиночной трубе. Пузырьки пара, поднимающиеся с нижних рядов труб на верхние, интенсифицируют теплообмен на вышележащих трубах за счет турбулнзацни пограничного слоя и создания дополнительных центров парообразования. Испарители холодильных машин обычно работают при небольших плотностях теплового потока и низких температурах кипения. При таком режиме теплоотдача на пучке гладких труб в аммиачных аппаратах происходит в зонах свободной конвекции и неразвитого пузырькового кипения, а в хладоновых аппаратах — в области неразвитого и в начале развитого кипения. Влияние пучка на теплоотдачу сказывается тем меньше, чем больше шероховатость поверхности труб, давление и тепловой поток. [c.206]

Кипение на горизонтальном пучке сребренных труб. Опытным путем установлено, что коэффициенты теплоотдачи при кипении на пучке оребренных труб п. р при расстоянии мекду ребрами Sp = 0,3 1,5 мм и высоте ребра ftp = 1- 3,5 мм выше, чем для иучка гладких труб. Это объясняется лучшими условиями для зарождения и роста пузырей на ребрах, особенно когда расстояния между ребрами соизмеримрл с отрывным диаметром паровых пузырей. [c.207]

В хладоновых кожухотрубных испарителях обычна применяют медные трубы с накатными ребрами (высота ребер 1,5—2 мм, шаг 0,8—2 мм). Коэффициент теплоотдачи при кипении хладонов на пучке оребренных труб [c.207]

Для расчета теплоотдачи при кипении R22 б горизонтальных трубах с внутренним оребрением (пяти- и десятиканальные вставки) для зоны неразвитого книеиия может быть использовано уравнение [c.209]

Для определения коэффициентов теплоотдачи при кипении некоторых наиболее распространенных фреоиов могут быть использованы следующие формулы. В области развитого кипения холодильных агентов в горизонтальных трубах — эмпирическое уравнение С. Н. Богданова [c.365]

Как видим, расчет коэффициента теплоотдачи при кипении в трубах по формуле (8.5) в условиях дисперсно-кольцевой структуры требует знания средней скорости жидкости в пленке. В условиях больших расходов для пароводяной смеси эта скорость может быть определена по графику рис. 8.16, а а общем случае определение 10яф представляет довольно сложную задачу [c.245]

Приведенные выше формулы дают возможность рассчитать интенсивность теплоо бмена при кипении жидкостей а поверхности чистых труб, т. е. не покрытых слоем накипи. Пленка оксидов, образовавшаяся на поверхности трубы, может существенно повлиять на значение коэффициента теплоотдачи при кипении. [c.252]

Коэффициент теплоотдачи при кипении фреона-12 на пучке ореб-Рис. Т6.П. Определение действи- ренных труб рассчитываем по фор-тельной плотности теплового по- муле (7.8), в которой значение Епр [c.434]

Область развитого кипения (интенсивного) теплообмена. Область развитого кипения охватывает паросодержания от нуля до Хгр. Для расчета коэффициента теплоотдачи при кипении металлов в трубах во.зможпо пользоваться формулами, полученными для случая кипения металлов в большом объеме. Для расчета теплового потока и паросодержания на границе между областью интенсивного теплообмена и переходной областью Получены зависимости [c.102]

Экспериментальные данные и методика расчета теплоотдачи при кипении воды, циркулирующей в трубах с равномерным и неравномерным тепловыде- [c.279]

Б. С. Петуховым С. А. Ковалевым и И. X. Колодце-вым [4.1,, 4.2, 4.8, 4.9] выполнен комплекс исследований теплоотдачи при кипении N2O4 на наружной поверхности вертикальной трубы (из стали Х18Н10Т) диаметром 22 мм. Давление изменялось от 1 до 50 бар, тепловые нагрузки — от 4-10 до 1,75-10 вт/м . Количество примесей (в основном азотной кислоты) составляло 0,4— 0,7 вес.%. Максимальная относительная ошибка в определении коэффициента теплоотдачи не превышала 15%. Следует отметить, что давление в объеме, где находил- [c.99]

Богданов Ф. Ф. Влияние скорости паро-жидкостной смеси теплоносителя и паросодержания на коэффициенты теплоотдачи при кипении воды в трубах. Атомная энергия , 1970, 29, вып. 6, № 12. [c.206]

Для расчета испарительных участков необходимо знать коэффициенты теплоотдачи при кипении N264. Как следует из экспериментальных данных [5.12—5.14], коэффициент теплоотдачи при кипении N204 в большом объеме (испаритель погружного типа) и при течении в трубах, когда ш <1 м/с (прямоточный парогенератор), определяется уравнением [c.193]

Расчет теплоотдачи при кипении фреонов на пучке труб было предложено [12, 11 осуществлять, вводя ноправочный коэффициент, е =ац/адд, где определяется по формуле для одиночной трубы, О ,, — средний коэффициент теплоотдачи пучка. [c.218]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...