Теплоотдача при кипении в большом объеме

Теплоотдача при кипении в большом объеме [c.405]

Коэффициент теплоотдачи при кипении в большом объеме [c.282]

Перечислите расчетные уравнения, которые рекомендуются для определения коэффициента теплоотдачи при кипении в большом объеме. [c.229]

На рис. 4-15 в такой же обработке приведены опытные данные по теплоотдаче при кипении в большом объеме других жидкостей. [c.128]

Характер движения жидкости и интенсивность теплоотдачи при кипении в большом объеме определяются в основном свойствами кипящей жидкости и плотностью теплового потока или температурой поверхности. Наступление кризиса в этом случае связывается с переходом пузырькового кипения в пленочное. [c.67]

Теплоотдача при кипении в большом объеме. Большая часть работ посвящена изучению зависимости а=/ ( ) при одной-двух [c.212]

В уравнениях (19), (21) и (22) о — коэффициент теплоотдачи при вынужденном движении жидкости в трубе оо коэффициент теплоотдачи при кипении в большом объеме Nu = [c.222]

Теплоотдача при кипении в большом объеме в условиях свободной [c.94]

Кроме факторов, влияющих на теплоотдачу при кипении в большом объеме, при кипении в трубах оказывают влияние еще паросодержание, скорость вынужденного движения жидкости, а также размеры и расположение поверхности теплообмена в пространстве. [c.249]

Формула (4-37) рекомендуется нами для вычисления коэффициентов теплоотдачи при кипении в большом объеме органических теплоносителей. [c.259]

ТЕПЛООТДАЧА ПРИ КИПЕНИИ В БОЛЬШОМ ОБЪЕМЕ И ТРУБАХ [c.62]

Теплоотдача при кипении в большом объеме и трубах 63 [c.63]

КРИТЕРИАЛЬНЫЕ СООТНОШЕНИЯ, ПОЛУЧЕННЫЕ ИЗ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ ДАННЫХ ПО ТЕПЛООТДАЧЕ ПРИ КИПЕНИИ В БОЛЬШОМ ОБЪЕМЕ [c.150]

Рис. 10.20. Зависимость коэффициента теплоотдачи от плотности теплового потока при кипении в большом объеме

Значение коэффициента теплоотдачи в условиях направленного движения жидкости, так же как п при кипении в большом объеме, определяется соотношением между интенсивностью механизма переноса теплоты, обусловленного процессом парообразования, и интенсивностью механизма конвективного теплообмена в однофазной среде. [c.225]

Если вся масса жидкости, поступающей в трубу парогенератора, прогревается до температуры насыщения, то по ходу потока значение коэффициента теплоотдачи (как и при кипении в большом объеме) меняется от значения, устанавливающегося при заданной скорости в однофазной среде, до значения при развитом пузырьковом, кипении насыщенной жидкости. Закономерность изменения коэффициента теплоотдачи ino длине парогенератора а=[ х) для данной жидкости при фиксированном давлении зависит от соотношения между скоростью. парообразования /(гр"), скоростью циркуляции Wo и недогревом жидкости на входе в трубу. А ед. Наиболее простой вид функции а от х наблюдается при высоких давлениях, когда изменение температуры насыщения по ходу потока пренебрежимо мало. При низких давлениях суммар ное сопротивление, обусловленное трением и ускорением смеси, при определенных соотношениях режимных параметров оказывается соизмеримым с абсолютным давлением в системе. При этом температура насыщения по ходу потока заметно. понижается, в связи с чем закон изменения t T, а следовательно, и коэффициента теплоотдачи а по длине трубы может существенно отличаться от зависимостей t T=f(x) и a=f x), устанавливающихся, при высоких давлениях. Обеднение теплоотдающей поверхности активными зародышами паровой фазы при понижении давления также влияет на вид функции ter от х. В этих условиях влияние скорости оказывается более значительным и переход от области конвективного теплообмена в однофазном потоке к области развитого поверхностного кипения происходит на участке трубы большей длины. [c.261]

А в а л и а н и Д. И. Исследование теплоотдачи, критических тепловых нагрузок и числа действующих центров парообразования при кипении в большом объеме некоторых органических жидкостей. Автореф. канд. дис. СО АН СССР, Новосибирск, 1966. [c.226]

При преобладающей роли скорости движения теплоотдача подчиняется законам конвективного теплообмена при вынужденном движении жидкости. Если при определенных условиях преобладающее влияние оказывает процесс парообразования, законы теплоотдачи практически такие же, как при кипении в большом объеме. [c.103]

На фиг. 35 изображена типичная зависимость коэффициента теплоотдачи к жидкости а от плотности теплового потока q при кипении в большом объеме спирта. Стрелками обозначены направления и области перехода от одного режима кипения к другому. Левая, круто [c.91]

Гидродинамика двухфазного потока и теплоотдача в этом случае целиком определяются температурным напором (тепловым потоком), давлением и физическими свойствами кипящей жидкости. Форма, геометрические размеры, а также расположение погруженных поверхностей теплообмена в пространстве практически не оказывают влияния на теплоотдачу, поскольку при кипении в большом объеме имеют место условия для беспрепятственного удаления пузырьков пара с поверхности теплообмена. [c.232]

Данные по теплопередаче при кипении Ф-112, при кипении в большом объеме, при конденсации и кипении см. [83, 84, 159]. Дл я процесса развитого кипения имеется уравнение зависимости коэффициента теплоотдачи от величины теплового потока и давления [261]. [c.69]

Уравнения коэффициента теплоотдачи в горизонтальной трубке в областях неразвитого и развитого кипения рекомендуются в работе [199]. Исследования теплообмена при конденсации Ф-142 внутри горизонтальной трубки см. [75, 460, 527], при кипении в большом объеме [83,84], при кипении масло-фреоновых растворов (фреон-142 — масло ХФ-12) - [90, 320]. [c.94]

Количественное расхождение вызвано помимо перечисленных факторов и тем, что при вынужденном течении теплоотдача ири кипении в условиях экспериментов Чи [94 и 99, 114, 115] не зависит от ориентации канала в гравитационном поле, а при кипении в большом объеме зависит. [c.208]

Сопоставление этой формулы с результатами измерения / Kpi при кипении в большом объеме различных жидкостей позволяет сделать вывод о том, что приведенный приближенный анализ вскрывает наиболее существенные черты кризиса теплоотдачи при кипении, хотя и не учитывает всех возможных факторов, влияющих на него. При этом величина ki для данной жидкости почти не зависит от давления. [c.317]

Определяем значение коэффициента теплоотдачи при пузырьковом кипении в большом объеме а . [c.182]

В настояш,ей статье представлены результаты исследования теплоотдачи при кипении в большом объеме на горизонтальных трубах воды и водных растворов солей лития (LiBr, Li l). Исследования проводились при изменении следу юш,их параметров тепловой нагрузки q, давления (вакуума) р и концентрации солей k .. [c.117]

Коэффициент теплоотдачи при кипении в большом объеме и в трубах водных растворов сплава СС-4 (75—98% сплава) может оцениваться по зависимости П. Д. Возновича [92] [c.193]

Для теплоотдачи при кипении в большом объеме при атмосферном давлении дифенильной смеси и дитолилметана с тепловой нагрузкой до 130 кВт/м [c.193]

Переходя к рассмотрению количественных соотношечий, определяющих интенсивность теплоотдачи при кипении в большом объеме, мы должны иметь в виду следующее. [c.377]

Уже давно предпринимались попытки нахо1ждения нритериаль-ных зависимостей на основании экспериментальных данных по теплоотдаче при, кипении в большом объеме. Здесь мы опустим рассуждения, из которых следуют те или иные зависимости, а приведем только дредложвнные формулы и обсудим пределы их применимости. [c.150]

Рис. 10.13. Изменение коэффициента теплоотдачи при кипении в большом объеме воды а - в зависимости от Д15, б - в зависимости от я ОА - пузырьковое кипение БД - пленочное кипение АБ - переходный режим АГ - мгновенный переход от пузырькового режима кипения к пленочному БВ - переход от пленочного к пузырьковому режиму кипения Цкр - первая критическая плотность теплового потока Якрг вторая критическая плотность теплового потока

М. И. Корнеев [43] изучал теплоотдачу при кипении магниевой амальгамы в вертикальных трубах диаметром 12 и 40 мм с естественной циркуляцией. Было установлено, что коэффициент теплоотдачи практически не зависит от сухости пара, вплоть до объемных паросодер-жаний около 99%. Дальнейшее увеличение паросодер-лсания приводило к резкому снижению коэффициента теплоотдачи. При объемных паросодержаннях, меньших 99%, зависимость коэффициента теплоотдачи от удельной тепловой нагрузки имела тот же характер, что и при кипении в большом объеме. [c.240]

Обработка полученных результатов в виде зависимости коэффициента теплоотдачи от плотности теплового потока (рис. 22) показала, что данная зависимость (средняя для наших образцов) описывается выражением а = 40,7-10 ( 0,696 Величины для исследуемых структур превышают значения, приведенные в других работах, а также полученные при кипении в большом объеме. Это объясняется тем, что КС стабилизирует процесс испарения при пониженных давлениях. Превышения величин параметров теплопередачи по сравнению с предлагаемыми другими исследователями связаны с различиями условий проведения эксперимента уровень жидкости поддерживался на 2 мм ниже новерхности теплообмена КС обладали в основном большим диаметром поры материал структуры был, как правило, нетеплопроводным, а также имелось большое термическое сопротивление между структурой и теплоподводящей поверхностью вследствие только механического контакта. [c.80]

Исследовалась теплоотдача к потоку фреона-12, движущегося в горизонтальной трубе. Механизм теплообмена в двухфазном потоке изменяется в зависимости от режима течения. При расслоенном течении тепло передается таким же путем, как и при кипении в большом объеме, а экспериментальные данные обобщаются уравнением (10). При кольцевом течении теплопередача осуществляется путем макроконвекции двухфазного потока. Экспериментальные данные, полученные для этого режима течения в настоящей работе, обобщены эмпирическим уравнением (8),, которое в безразмерном виде аналогично уравнению (16). В дальнейших исследованиях предстоит проверить применимость этого уравнения в других условиях опытов. Необходимо также изучить критерии, характеризующие границы существования разных режимов течения. В потоке с очень высоким паросодержанием коэффициент теплоотдачи быстро возрастает с увеличением паро-содержания, но при определенном паросодержании коэффициент теплоотдачи внезапно падает до величины, соответствующей теплоотдаче к однофазному вынужденному потоку насыщенного пара. Это явление вызывает внезапное повышение температуры, стенки. [c.271]

Обсуждается методика расчета коэффициента теплоотдачи с поверхности при наличии на ней слоя пористых отложений. Приводятся принципиальные схемы экспериментальных установок для исследования влияния отложений на теплообмен при кипении в большом объеме и при наличии организованной циркуляции. Излагаются результаты изучения теплоотдачи с поверхности, покрытой слоем пористых отложений, при кипении в большом объеме в условиях атмосферного давления. Библ. — 9 назв., ил. — 4. [c.246]

Теплоотдача. Данные исследований теплообмена при кипении внутри труб различного диаметра из разных материалов освещены в работах [525, 5261. Исследования теп.лообмена при кипении в горизонтальной трубке см. [197], при кипении в большом объеме — [83, 84]. [c.110]

На рис. 13-16 приведен график изменения температуры стенки горизонтальной трубы в условиях кипения воды при давлениях, близких к критическому [Л. 235]. Наибольшая неравномерность распределения температуры стенки, а следовательно, и теплоотдачи относится к расслоенной структуре потока (кривая 7), наименьшая — к кольцевой (кривая 2). Кольцевому режиму соответствует наибольшая теплоотдача. Условия теплообмена при кипении в трубах в эмульсионно-пробкойой области близки к условиям теплообмена в большом объеме. Значения коэффициента теплоотдачи при кольцевой структуре потока в трубах могут быть несколько выше, чем при кипении в большом объеме. [c.305]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...