Основные характеристики парогенераторов

Таблица П.5.1. Основные характеристики парогенераторов натрий—вода

В табл. 6 приводятся основные характеристики парогенераторов АЭС с реакторами EDF-1, EDF-2, EDF-3 и EDF-4. [c.85]

ОСНОВНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ПАРОГЕНЕРАТОРОВ [c.17]

Основные характеристики парогенератора приведены в табл. VI. 2. С целью выбора наиболее рациональной и надежной конструкции парогенератора для парогазового блока 200 тыс. кет разработаны проекты высоконапорных парогенераторов производительностью 450 т1ч на параметры пара 140 am, 570/570° С с естественной циркуляцией, прямоточного типа и с принудительной многократной циркуляцией. Расчетное давление в топочной камере при но- [c.222]

ОСНОВНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ПАРОГЕНЕРАТОРОВ БЛОКОВ ВВЭР-440 И ВВЭР-1000 [c.201]

Основные характеристики камерных топок с твердым шлакоудалением приведены в табл. 3.7 (в таблице D — производительность парогенератора), с жидким шлакоудалением — в табл. 3.8. [c.253]

Основные характеристики и классификация котлоагрегатов. Основными характеристиками котлоагрегатов являются паропроизводитель-ность (для водяных парогенераторов) или тепловая мощность (для теплогенераторов ВТ и парогенераторов ВТ, работающих на высокотемпературных теплоносителях), параметры теплоносителей на входе и выходе из котлоагрегата, температура подогрева воздуха, поступающего в топку, [c.277]

Рис. 11.18. Сравнение температурных полей и основных характеристик кипения в калиевом парогенераторе с натриевым обогревом в пустой трубе и в трубе с интенсификаторами

Основные характеристики ртутных парогенераторов бинарных установок приведены в табл. 18. [c.133]

На маневренные характеристики турбины большее, чем номинальное давление, оказывает влияние температура первичного пара. Она пока не превосходит 783—793 К, хотя за рубежом имеется тенденция ее повышать (например, в Японии — до 830 К). Для давления 13 МПа и выше обычно применяется промежуточный прогрев пара также до температуры 783—793 К. При выборе начальной температуры необходимо учитывать как главный фактор — отсутствие аустенитных сталей в основных деталях парогенератора и турбины, особенно же — сочетания сталей перлитного и аустенитного классов, имеющих различные коэффициенты теплового расширения только при соблюдении этого условия можно ожидать хороших маневренных характеристик блока, если, конечно, применяются надлежащие конструкции сильно нагретых частей. [c.85]

Основные характеристики выпускаемых в СССР энергетических и промышленных парогенераторов стандартизированы (табл. 7-1). [c.410]

Основные теплогидравлические и конструкционные характеристики парогенераторов приведены в табл. 2.21. В каждой из шести циркуляционных петель реактора ВВЭР-440 установлено по одному парогенератору (рис. 2.34). Подогрев питательной воды до температуры насыщения, генерация пара и сепарация осуществляются в одном корпусе. [c.201]

Основные конструктивные характеристики парогенераторов серии ДЕ, вырабатывающих насыщенный пар давлением 1,37 МПа [c.212]

Основные расчетные характеристики парогенераторов серии ДЕ при сжигании мазута и газа [c.213]

Парогенераторы имеют вертикальную ориентацию и П-об-разную компоновку поверхностей нагрева. Топочная камера полностью экранирована. Непосредственно за фестоном расположен небольшой пароперегреватель с поверхностью нагрева 50 м . Конвективная поверхность нагрева составляет 180 м и расположена в поворотной камере. Основные технические характеристики парогенераторов приведены в табл. 7-4. [c.215]

Основные характеристики некоторых типов серийных парогенераторов с естественной циркуляцией, выпускаемых отечественной промышленностью, приведены в табл. 18-1. [c.277]

Основные характеристики некоторых типов выпускаемых отечественной промышленностью серийных прямоточных парогенераторов приведены в табл. 18-2. [c.296]

Основные конструктивные характеристики парогенераторов серии ДЕ производительностью от 4 до 25 т/ч приведены в табл. 7-2, а основные расчетные характеристики — в табл. 7-3. [c.196]

На рис. 14-3 в качестве примера приведен батарейный циклон, имеющий закручивающие циклонные аппараты из восьми лопаток безударного входа. Эти батарейные циклоны устанавливаются на парогенераторах производительностью от 25 до 320 т/ч (основные характеристики приведены в табл. 14-2). К. п. д. батарейных циклонов, устанавливаемых на парогенераторах с пылеугольными топками, составляет 82—90%. [c.372]

Определение динамических характеристик объекта по основным каналам возмущающих и управляющих воздействий при различных нагрузках. Результаты моделирования представляют информацию для последующего проектирования систем управления. В частности, по результатам моделирования оиределяется структурная схема системы управления, выбираются наиболее представительные импульсы, управляющие воздействия, определяются параметры настройки основных регуляторов для типовых систем регулирования питания, топлива, температуры перегрева. Для этой цели достаточно построить детерминированную линейную модель парогенератора, ограниченную по пароводяному тракту питательным насосом и регулирующими клапанами турбины. Модель должна включать также тракт вторичного пара от выхода из ЦВД до возврата в турбину. [c.64]

На рис. 10-3 даны временные (разгонные) характеристики основных координат по рабочей среде —температуры 0, расхода D, давления р — в ряде сечений пароводяного тракта парогенератора ТПП-200 при 10%-ном скачкообразном возмущении расхода питательной воды. [c.180]

Термодинамический анализ схем ГПУ-ПК, имеющих парогенератор, позволил наметить два основных направления улучшения их технических характеристик. Прежде всего нет необходимости связывать давления в газовом и паровом трактах ВПГ. Последний может быть перенесен в область пониженных уровней давлений газового тракта. Это облегчит конструктивное решение. Далее, можно увеличить давление в пароводяной части ВПГ с 70 ama (на схеме рис. 3-17) до 140 ama, фактически не усложняя водоподготовки. Одновременно давление [c.98]

В настоящее время в качестве рабочего тела для теплоэнергетических установок, использующих теплоту уходящих газов, применяется вода. Эти установки имеют удовлетворительные технико-экономические характеристики при верхней температуре цикла в диапазоне 820. .. 920 К- Однако поскольку для организации достаточно интенсивного процесса теплопередачи в котлах-утилизаторах температурный напор должен быть порядка 100 К, то отходящие газы с температурой менее 770 К для непосредственного обогрева парогенераторов пароводяных установок использовать нельзя. По этой причине, например, в пароводяных установках, утилизирующих теплоту отходящих газов за нагревательными колодцами блюминга [25] с температурой 520. .. 570 К, для достижения приемлемых технико-экономических показателей установок, газы перед их подачей в котел-утилизатор приходится подвергать предварительному нагреву, что влечет за собой дополнительный расход топлива и введение в технологическую схему установки еще одного элемента. Расход газа на подтопку котла-утилизатора составляет 5. .. 10 % от основного расхода. [c.20]

В книге Д. Г. Вексель-мана и А. И. Ильченко [8] приведено описание конструкций, а также основные характеристики парогенераторов дифенильной смеси системы Гекманн (ГДР), в кратком виде дающиеся в табл. 20. [c.135]

В ВВЭР-1000 также принят тип горизонтального парогенератора, конструктивно повторяющего предыдущие конструкции, но с ббльшим диаметром корпуса (4000 мм вместо 3200 для ВВЭР-440) и меньшим диаметром тенлообменных труб. Сравнение основных характеристик парогенераторов ВВЭР-440 и ВВЭР-1000 приведено в табл. 1.2. [c.8]

Основные характеристики парогенераторов БЗЭМ производительностью 50 т/ч, предназначенных для сжигания твердого топлива [c.216]

Подобно тому как при определении к. п. д, мы анализируем составляющие теплового баланса, при исследованиях температуры стенки радиационного пароперегревателя желательно знать тепловые потоки и условия теплоотдачи от стенки к пару. Основной характеристикой радиационного пароперегревателя является зависимость температуры стенки от нагрузки парогенератора при оптимальных параметрах топочного процесса и средствах регулирования перегрева. Типовые характеристики этого рода Показаны на рис, 9-16,а. При количественном регулировании, т. е. при регулироваиии числом действующих горелок, особенно для вьгсокореакционных топлив, они изменяются незначительно, в результате чего при снижении нагрузки может произойти повышение температуры стенки. Качественное регулирование, т. е. одновременное изменение подачи топлива и воздуха на все горелки, сопровождается равномерным по всей топке и более глубоким снижением величины тепловых потоков, в связи с чем более ве1роятно снижение температуры стенки. Исследование этих вопросов служит одной из предпосылок для правильного выбора способа регулирования нагрузки на данном парогенераторе. [c.212]

Паровая турбина для привода питательного насоса снабжается паром после его вторичного перегрева. Для подачи воздуха к парогенератору предусмотрена установка воздуходувки с приводом от паровой турбины с самостоятельным конденсатором. Основные характеристики блска приведены в табл. 7-12 и 9-23. [c.487]

Основные конструктивные характеристики парогенераторов серии ДКВР приведены в табл. 7-1. [c.205]

Основные конструктивные характеристики парогенераторов серии ДЕ производительностью от 4 до 25 т/ч приведены в табл, 7-2, а основные расчетные характеристики —в табл. 7-3, Для сжигания твердого топлива БиКЗ выпускает в настоящее время на базе парогенераторов ДКВР модернизированные агрегаты типа КЕ, которые оборудуются топками для слоевого сжигания твердого топлива типа ТЛЗ. [c.212]

Тонкость размола и фракционный состав являются основными характеристиками пыли. Они оказывают большое, а иногда решающее влияние на экономичность пылеприготовительной установки и на работу парогенератора. Тонкость размола определяют по рассеву полученного порошка на ситах. Сита нумеруют по числу отверстий на длине 1 см. Так, например, сито № 30 имеет 30 отверстий на длине 1 см или 900 отверстий на площади 1 см2, у сита № 70 соответственно 70 отверстий на длине 1 см и 4900 отверстий на площади 1 см . В практике пылейриготовления принято характеризовать сито не числом отверстий, а их размером в микрометрах. При этом сито № 30 имеет размер отверстий 200 мкм, а сито № 70 соответственно 90 мкм (точнее, 88). [c.56]

Поверочный расчет выполняют для существующей или запроектированной конструкции агрегата, он имеет целью для заданных размеров поверхностей нагрева и сжигаемого топлива определить температуру воды, пара, воздуха и продуктов сгорания на границах между поверхностями нагрева, к. п. д. па- рогенератора, расход топлива и. количество продуктов сгорания. Поверочный расчет выполняют при изменении температуры питательно воды, температуры перегретого пара, при переводе парогенератора на другое топливо или при проектировании его на два топлива. В послед-нем случае делают два расчета конструкторский-на основное топливо, поверочный — на дополнительное. Поверочный расчет часто выполняют при различных нагрузках по-пару с целью выявления тепловых характеристик парогенератора в возможностей его регулирования. При выполнении конструкторского расчета иногда выбирают поверхности нагрева (например, фестона) по компоновочным соображениям. Для. таких поверхностей также выполняют поверочный тепловой расчет. На основании поверочного расчета устанавливают экономичность и степень надежности парогенератора,., разрабатывают рекомендации для его реконструкции, получают данные, необходимые для гидравлических,-аэродинамических и прочностных расчетов. [c.241]

В действительности же этот.способ предупреждения коррозионного растрескивания весьма ограничен, хотя (если учитывать случаи растрескивания энергоустановок) ( У1-2) он приобретает чрезвычайно важное значение. В настоящее время способ предупреждения коррозионного растрескивания путем обработки воды сводится к поддержанию в питательной и котловой водах парогенераторов весьма малых концентраций стимуляторов этого вида коррозии — хлоридов, кислорода и избыточной щелочи. Допустимые концентрации этих агентов существенно зависят от конструкционных особенностей парогенераторов и параметров генерируемого ими пара. Так как одна из задач настоящей книги — характеристика способов предупреждения коррозионного растрескивания путем водного режима, целесообразно в этом аспекте рассмотреть прежде всего достоинства и недостатки парогенераторов с естественной и принудительной циркуляцией. Этот вопрос был обстоятельно изучен Т. X. Маргуловой. В основном прямоточные схемы парогенераторов применяются в области закритических параметров, которая характеризуется наличием однофазной среды. В этом случае, несмотря на то, что схема парогенератора прямоточна, увеличение концентрации хлоридов по ходу воды в нем не наблюдается следовательно, концентрация их оказывается менее опасной величины. [c.345]

Котлостроительные заводы обязаны в ближайшие годы включать в состав технической документации на поставляемые парогенераторы данные о динамических характеристиках блока и работе системы автоматического регулирования в основных режимах. Практически это означает, что динамические ясследования и расчеты, представляющие информацию об ожидаемом поведении той или иной конструкции объекта и системы управления в нестационарных режимах, будут проводиться в таком же массовом порядке, что и статические конструкторские и поверочные расчеты парогенераторов. [c.63]

Временные характеристики относительно расхода и давления в различных сечениях парогенератора ТПП-200 при скачкообразном увеличении проходного сечения регулирующих клапанов турбины представлены на рис. 10-6. В отличие от возмущения расходом питательной воды, распространяющегося в основном по ходу пароводяного тракта, и возмущений со стороны топки, для которых характерно параллельно-последовательное воздействие, возмущение клапанами турбины распрост-186 [c.186]

Основные конструктивные особенности парогенераторов энергетических установок на неводяных парах обусловлены теплофизическими и физико-химическими характеристиками рабочего процесса (допустимыми тепловыми нагрузками, температурным режимом, совместимостью теплоносителя с конструкционными материалами и др.). [c.131]

Относительная длина топок ВПГ Велокс l/d = 2- 2,5 при давлении до 3 ата и теплонапряжении топочного объема 6—8 млн. ккал/(м -ч), У экспериментального парогенератора ЦКТИ паро-производительностью 6 т/ч в случае сжигания соляра Hd = 0,8 при давлении 2—3 ата и теплонапряжении топочного объема до 20 млн. ккал/(м -ч). Исследования Я. П. Сторожука, выполненные на этом ВПГ, позволяют проанализировать влияние основных параметров топочного процесса на теплообмен в топке и оценить степень соответствия экспериментальных характеристик радиационного теплообмена расчетным по нормативному методу [111 112]. [c.95]

С ростом начальной температуры перед газовой турбиной происходит перераспределение теплоты, подводимой в паровом и газовом циклах. При температурах 1473 К и выше установки с низконапорным парогенератором становятся более перспективными, чем установки с ВПГ. Низконапорные парогенераторы таких установок в основном работают за счет использования теплоты отходящих газов, принципиальная схема установки приближается к бинарной. Установка сбросного типа с высокотемпературной газовой турбиной (ВГТУ) по своим характеристикам отвечает требованиям для осуществления качественного скачка в развитии энергетического машиностроения. [c.254]

В ртутном парогенераторе с естественной циркуляцией надежность работы в первую очередь определяется правильно подобранными величинами сечений опускных и подъемных испарительных труб и сопротивлений циркуляционного тракта. Неправильно рассчитанные циркуляционные характеристики ртутного парогенератора могут привести не только к снижению паропроизводительности, но и к пережогу кипятильных труб, так как теплообмен в зоне кипения ртути в первую очередь зависит от интенсивности циркуляции. В американской практике расстройство циркуляции, получавшееся вследствие закупоривания подъемных участков испарительных элементов шламом и другими загрязнениями, было основной причиной имевших место аварий с ртутными парогенераторами (с трубками Фильда — Эммета). [c.123]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...