Общая характеристика титановых сплавов

Общая характеристика титановых сплавов [c.402]

При выборе оптимальных режимов термической обработки полуфабрикатов из титановых сплавов были установлены некоторые общие закономерности влияния структурных факторов на характеристики вязкости разрушения и скорости роста трещин при малоцикловом нагружении [ 83]. [c.124]

Титан и его сплавы используют в возрастающем масштабе в промышленности благодаря преимуществу их специальных характеристик. Такие свойства, как относительно высокая прочность, превосходная общая коррозионная стойкость и плотность, промежуточная между алюминием и сталью, делают титан перспективным конструкционным материалом. Прогресс в производстве титана способствовал получению различных полуфабрикатов из титановых сплавов от проволоки и фольги до крупногабаритных заготовок. Возможно также производство деталей методами литья и порошковой металлургии. Большинство технологических операций на титане совершаются при высоких температурах. Вследствие большой реактивности сплавов титана и тенденции к загрязнению поверхности необходимо соблюдение мер предосторожности при его производстве. Однако реактивность, особенно способность титана растворять собственные окислы, может быть использована в производстве сложных деталей методами диффузионной сварки. [c.413]

Вышеуказанные положения относятся к усредненной четко выраженной текстуре плит и листового материала и не дают полного описания характеристик микроструктуры. В работе [243] отмечено, что при горячей обработке в области высоких температур в сплаве Ti — 6 А1 — 4V образуются пластинчатые структуры, в которых группы пластин а-фазы общей ориентации концентрируются в локализованной зоне. Такие структуры без сомнения относятся к структурам с колониями а-фазы, о которых упоминалось выше. Как было показано, такие структуры не оказывают ярко выраженного влияния на КР. Однако осторожность должна быть проявлена в случае изгиба деталей большого сечения с пластинчатой структурой. Возможно, что подобная ситуация может возникать в случае алюминиевых сплавов, в которых высотное направление наиболее опасное. Можно ожидать, что для титановых сплавов важным фактором является боковая протяженность пластин структуры а-фазы, хотя это не было исследовано подробно. Существование таких полос в структуре обусловливает, вероятно, области полосчатости, наблюдаемые на многих поверхностях разрушения (см. рис. 109, а). Если это справедливо, то небольшая боковая протяженность полосчатости указывает, что полосы имеют подобный небольшой боковой размер, поэтому такие структуры могут быть более точно определены как двояковыпуклые, а не пластинчатые. [c.423]

Общие характеристики трения титановых сплавов в поверхностно-упрочненном состоянии [c.194]

Механические характеристики материалов резьбовых изделий выбирают по ГОСТ 1759—70, который предусматривает для этих изделий 12 классов прочности, имеющих цифровое обозначение (например, 5.6, 8.8 и т. п.). Первое число в обозначении, умноженное на 100, определяет минимальное значение предела прочности материала болта ав (МПа), второе, деленное на 10, соответствует примерному значению отношения стт/ств. Таким образом, произведение этих чисел, умноженное на 10, дает примерное значение предела текучести материала болта ат (МПа). Выбор материала связан с условиями работы и способом изготовления резьбовых деталей, а также требованиями к их габаритам и массе. Для крепежных изделий общего назначения применяют СтЗ, стали 10, 20, 30 и др. В этом случае болты изготовляют холодной высадкой с последующей накаткой резьбы. Если необходимо уменьшить габариты и массу резьбовых изделий, применяют стали 35, 45 или легированные, которые после термообработки имеют высокие механические характеристики. Болты из титановых сплавов близки по прочности болтам из высоколегированных сталей, при этом их масса почти в два раза мень- [c.39]

Экспериментальное исследование анизотропии характеристик сопротивления пластической деформации производилось неоднократно. В общем анизотропия проявляется сильнее с уменьшением степени симметрии кристаллической решетки. Например (табл. 10.1), у цинковых, магниевых и а-титановых сплавов (гексагональная решетка) анизотропия обычно выражена сильнее, чем у медных, алюминиевых сплавов (г. к. ц. решетка) и р-титановых сплавов (о. ц. к. решетка). Анизотропия также растет с увеличением структурной неоднородности материала, например у латуней анизотропия Ств заметнее, чем у чистой меди. [c.332]

Дана общая характеристика и классификация современных коррозионностойких, жаропрочных и титановых материалов. Рассмотрены свойства быстрорежущих сталей и металлокерамических твердых сплавов. [c.2]

Однако не только защитные свойства аргона и гелия различны. Различными являются и характеристики дуги в этих газах. Так, при одинаковой силе тока напряжение дуги в гелии при электродах —Ме, А1—А1, Т1—Т1 значительно выше , чем дуги в аргоне. Такая дуга имеет большую проплавляющую способность и менее концентрированна (создает иную форму проплавления, более равномерную, в то время как дуга в аргоне при сварке, например, титановых сплавов вольфрамовым электродом дает большое проплавление в центре и значительно меньшее по краям ванны). Перепад напряжения в столбе дуги в гелии больше, чем в аргоне, поэтому изменение длины дуги заметнее сказывается на напряжении и общей ее теплоэффективности. [c.246]

Во-вторых, предшествующая деформация основного материала может повлиять на определение характеристик КР. Поскольку большинство полуфабрикатов из титановых сплавов поставляются в отожженном или закаленно-состаренном состояниях, вероятно, наиболее общие виды холодного наклепа могут приводить к напряжениям, возникающим в процессе изготовления конструкции. Влияние холодного наклепа на характеристики КР не было ши роко изучено. В работе [100] показано, что величины Ки и Кхкр для титана Т1-70 А зависят от предварительного наклепа. Согласно данным табл. 2 величина Кыр вначале снижается с ростом степени наклепа, а затем возрастает. В а-сплавах Т1—5 А1—2,5 5п и Т1—5 5п—5 2г холодный наклеп, по-видимому, незначительно увеличивает Ащр [100]. Фактически данные по влиянию холодного наклепа на характеристики КР других титановых сплавов отсутствуют. Единственный результат, полученный на сплаве Т1—7 А1— 2,5 Мо, показывает, что холодный наклеп увеличивает Аыр [ЮО]. [c.320]

При сравнении эксплуатационных характеристик при использовании сплавов на основе железа, алюминия и титана очевидна недостаточность таких данных для титановых сплавов. Это объясняется, во-первых, тем, что использование титановых сплавов началось сравнительно недавно, во-вторых, неЕЮТорые данные, полученные на военных конструкциях, составляют секретную информацию. Следует отметить различия в поведении алюминия и титановых сплавов в водных растворах, которые, вероятно, являются общими и для других сред. Алюминиевые сплавы проявляют КР при очень низких величинах К- При этом часто трудно определить величину Л екр [230]. Для титановых сплавов сравнительно легко определить пороговую величину Кгкр и установить, развивается процесс КР или нет. Кроме того, скорости роста трещин в титановых сплавах обычно более высокие (10 см/с). Таким образом, в противоположность алюминиевым сплавам коррозионное растрескивание титановых сплавов легче предотвратить, чем уменьшить скорости роста трещин. В алюминиевых сплавах последнее достигается перестариванием [230]. Доступные эксплуатационные данные для титановых сплавов указывают на отсутствие проблем КР для большинства случаев применений немногие, скорее впечатляющие, исключения были даны в тексте. Можно надеяться, что этот обзор, суммирующий известные особенности КР, создаст основу для распознания и устранения потенциальных проблем КР в будущем. [c.414]

Содержание водорода. Известно, что водород даже при сравнительно небольшом содержании может вызвать охрупчивание титановых сплавов, проявляющееся в различных формах [63, 36]. Влияние водорода в технически чистом титане на его усталостные характеристики впервые описано в работе [99], в которой был определен предел выносливости на гладких и надрезанных образцах. В технически чистом титане с одинаковой структурой, но с разным содержанием водорода усталостная прочность оказалась на гладких образцах 30,8 и 30,0 кгс/мм , на надрезанных образцах (а = 3,4) 10,7 и 11,0 кгс/мм , т. е. содеражание водорода не повлияло на общий уровень усталостной прочности и, что важно, на чувствительность к надрезу. Подобные результаты были получены для технически чистого титана американского производства и сплава Ti—8Мп (Р-сплав) при содержании в них водорода до 0,04% (обычно в сплавах допускается не более 0,015Н2) и при испытании гладких и надрезанных образцов. [c.149]

Освещены общие вопросы металловедения титпиа, некоторые теоретические предпосылки разработки жаропрочных титановых сплавов, пути повышения их жаропрочности н ресурса. Приведены физико-механические п эксплуатационные характеристики жаропрочных титановых сплавов и режимы их термической обработки. Описано влияние различных факторов на усталостную прочность и условий эксплуатации на комплекс свойств. Освещены технологические процессы сварки и обработки поверхности, а также области применения жаропрочных титановых сплавов. [c.4]

При выборе режима отжига для титаовых сплавов, как правило, учитывают не только оптимальное соотношение характеристик прочности и пластичности, но и термическую стабильность сплавов, т. е. неизменность физико-механических свойств в процессе эксплуатации. Однако во всех случаях для титановых сплавов применимы общие принципы термической обработки различают отжиг первого рода, не связанный с фазовыми превращениями (например, рекристаллизационный отжиг), и отжиг второго рода, основанный на изменении фазово- [c.89]

На присадочные сварочные проволоки и литые прутки, применяемые для сварки ряда цветных металлов и сплавов, а также для специальных наплавок, в СССР государственные стандарты не разработаны, и они поставляются либо по неспециализированным стандартам (например, медные проволоки марок М-1, М-2, из медных сплавов — КМцЗ-1 и др.), либо по техническим условиям, согласованным между поставщиком и потребителем. Так, технические условия на поставку присадочных материалов для сварки титана и титановых сплавов, кроме общих требований к составу, размерам и другим техническим характеристикам, обязывают поставщика проводить вакуумный отжиг для снижения содержания в проволоках водорода до оговариваемых пределов, например, менее 0,002% вес. Такое требование вызывается тем, что при обычном металлургическом производстве титановых сплавов и проволок из них, как правило, не обеспечивается содержание в них водорода менее 0,006% вес., что не может гарантировать высокого качества сварки. В частных случаях вакуумный отжиг для обезводороживания может производиться и потребителем. Необходимость в отжиге выявляется при выборочных приемочных испытаниях поставленной проволоки. [c.126]

Первые требования к излучающим и принимающим звук диафрагмам в акустических устройствах-т легкость, подвижность, прочность и стабильность Сейчас созданы превосходные материалы на основ титановых сплавов ), позволяющие без труда изго тавливать исключительно тонкие плёнки, толЩино около 1/1000 мм. Поэтому современные диафрагмы- это чаще всего натянутые пленки, т. е. мембраны В данной главе изучаются колебательные характера стики пленок, круглой формы и рассматриваются трё бования, предъявляемые к материалам при. проект ровании из этих пленок акустических мембран. ДЛ5 анализа физических характеристик колебаний наибо лее пригоден метод разложения по собственный функциям. Поскольку в предыдущей главе дана обща теория этого метода безотносительно к форме мем браны, здесь не должно возникнуть затруднений пр1 рассмотрении деталей применения данного метода. [c.132]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...