ТЕРМИЧЕСКАЯ ОБРАБОТКА Строчечность

Термическая обработка или совсем не уничтожает строчечность или уничтожает её с большим трудом. Поэтому следует избегать слишком медленного охлаждения слитков, особенно очень крупных, и не выпускать сталь с резко выраженной строчечностью. [c.401]

Не менее вредным фактором с точки зрения контактной усталости, является карбидная неоднородность (карбидная сетка строчечные вклю чения карбидов и т п) Способ устранения этого дефекта заключается в проведении оптимальной пластической и термической обработки [c.185]

Окончание обработки стали давлением должно происходить при температурах, близких к А ,, для доэвтектоидной стали. Окончание процесса при слишком низких температурах ведет к строчечности структуры стали, к снижению ее пластичности. Окончание процесса при слишком высоких температурах ведет к росту зерна стали (перегрев) и повышению ее хрупкости. Перегрев можно исправить термической обработкой (отжигом, нормализацией). [c.25]

Строчечное выделение цементита в структуре нежелательно, так как при этом частично увеличивается анизотропия механических свойств Полосы [2]. Кроме структурно свободного цементита, на границах ферритных зерен имеется еще третичный цементит. Помешать его выделению при конечной термической обработке нельзя, так как для этого листы для глубокой вытяжки нужно охлаждать медленно. [c.20]

Нормализацию широко применяют взамен отжига для устранения пороков стали, возникших при горячей деформации и термической обработке, причем во многих случаях нормализация дает лучшие результаты, чем отжиг. Например, строчечность в стали легче устранить нормализацией, так как при большем переохлаждении аустенита феррит выделяется не только на вытянутых шлаковых и сульфидных включениях, но и во всем объеме аустенитного зерна. [c.178]

Качество листов в значительной степени зависит от термической обработки. Листы, идущие в холодную штамповку, подвергаются отжигу для получения зернистого цементита. Лучшие результаты при отжиге на зернистый цементит дает нагрев выше Лс, на 40—60° с последующим медленным охлаждением (по 50°/час) до температур 650—600°. При нагреве в коробах для ускорения процесса отжига первоначально можно повысить температуру печи, снизив ее после достижения поверхностью стопы металла требуемой температуры. Для листов, получивших при холодной прокатке обжатия не ниже 30—40%, отжиг можно вести и при температурах ниже Асц (при 640—680°). Если горячая прокатка листов была закончена при ненормально высоких или низких температурах и сталь получила очень крупное зерно или строчечное строение структуры, проводится предварительная нормализация при температурах на 30—40° выше A s. Необходимо проводить нормализацию и в тех случаях, когда холодная прокатка велась с критическими обжатиями 6—15% и при низком отжиге возможен процесс рекристаллизации, сопровождающийся резким ростом зерна феррита. [c.173]

Если требуется сравнить результаты ультразвукового контроля толстых листов с полученными другими способами, в том числе и разрушающими, то в отношении отпечатков по Бауману и серных отпечатков можно сказать (как и в случае контроля поковок), что совпадения не достигается. Дело в том, что закрытая ликвация ультразвуком не выявляется. Однако иногда и результат испытания на ударную вязкость надрезанных образцов противоречит данным ультразвукового контроля образец разрушается с гладким изломом, хотя дефекта в этом месте не было обнаружено. В одном из листов стали, содержащей около 1 % Мп, было установлено, что в этом случае в листе имелась очень четко выраженная строчечная структура, не дававшая эхо-импульсов, хотя поперечная прочность в этом месте была значительно снижена. Тот факт, что там не было настоящего расслоения, подтвердился последующей термической обработкой, после которой и на образце для испытаний на ударный изгиб с надрезом не было обнаружено дефектности. В этой связи следует еще упомянуть о наблюдении на одном из толстых листов из стали с 13 % Мп. При первом ультразвуковом контроле в еще горячем состоянии (около 80 °С) было замечено лишь немного показаний от дефектов, а после охлаждения их число значительно увеличилось. Здесь речь шла о вновь по- [c.469]

После исходной термической обработки структура стали 12ХГНМФ состоит из равноосных ферритных зерен и перлитных колоний (рис. 3, а). Размер ферритного зерна составляет 5—10 мкм. Перлитные колонии имеют характерную строчечную структуру. Вид перлитных колоний сохраняется после старения без напряжения и под напряжением. Карбидные частицы в перлите равноосны или слегка вытянуты, наблюдается тенденция к выстраиванию их в цепочки. Значительной коагуляции карбидных частиц в результате старения под напряжением не обнаружено. В феррите залегают характерные длинные пластины цементита, наличие которого в стали 12ХГНМФ подтверждается также данными рентгеноструктурного фазового анализа. [c.104]

После отжига углеродистой стали получаются структуры (см. рис. 84), указанные на диаграмме состояния железо — цементит феррит -4- перлит в доэвтектоидных сталях- перлит в эв-тектоидной стали перлит и вторичнглй цементит в заэвтектоид-ных сталях. После отжига сталь имеет низкую твердость и прочность при высокой пластичности. При фазовой перекристаллизации измельчается зерно и устраняются видманштеттова структура и строчечность, вызванная ликвацией, и другие неблагоприятные структуры стали (см. рис. 108). В большинстве случаев отжиг является подготовительной термической обработкой отжигу подвергают отливки, поковки, сортовой и фасонный прокат, трубы, горячекатаные листы и т. д. Понижая прочность и твердость, отжиг облегчает обработку, резание средне- и высокоуглеродистой стали. Измельчая зерно, снимая внутренние напряже- [c.194]

Микрострукту ра. Испытание на микроструктуру с определением величины зерна феррита, структурно свободного цементита, перлита, неметаллических включений и строчечности позволяет определять причину брака при прокатке, термической обработке и штамповке листовой стали и принимать меры к его устранению. [c.351]

Строчечность (полосчатость) при термической обработке либо совсем не уничтожается, либо уничтожается с большим трудом поэтому следует избегать слишком медленного охлаждения слитков, особенно очень крупных, и не производить сталь с резкой строчеч-ностью. [c.353]

Отжиг П рода — термическая обработка, заключающаяся в нагреве стали до температур выше критических точек Ас и Асз, вьщержке и, как правило, в последующем медленном охлаждении. Отжиг II рода основан на прохождении фазовых превращений в твердом состоянии — (у о,)-превращений и поэтому часто называется фазовой перекристаллизацией. При фазовой перекристаллизации измельчается зерно и устраняется вид-манштеттова стрз тура, строчечность н другие неблагоприятные структуры стали. [c.443]

Сталь склонна к интенсивному старению при 600—700°, вызываемому выделением мелкодисперсных карбидов старение сопровождается упрочнением стали с одновременным снижением пластических сво11Ств и ударной вязкости. Наиболее распространенной формой термической обработки является отжиг. Аустенитизация при 1170—1200" придает стали повышенную жаропрочность, но понижает пластичность при высоких температурах. Сталь хорошо наплавляется нихромами и стеллитом. Может азотироваться. Для азотирования требует повышенных температур (570—580°) и соответственно высокой диссоциации аммиака (40%) выдержка в 70—80 час. обеспечивает глубину азотирования 0,25—0,35 мм. Технологическим недостатком стали является склонность к. выделению строчечных крупных карбидов в процессах горячей механической и термической обработок. Сталь удовлетворительно сваривается с применением электродов типа 18-8-2,5 Мо и ЦТ-1. По отношению к лтежкристаллитной коррозии сталь не устойчива. [c.553]

Строчечность (полосчатость) при термической обработке либо совсем не уничтожается, либо уничтожается с большим трудом. Поэтому следует избегать слишком медленного охлаждения слитков, особенно очень крупных, и не выпускать сталь с резкой стро-чечностью. По ГОСТ 914-47 установлены структурные эталоны допустимой и недопустимой полосчатости и выделений структурно свободного цементита в листовой стали. При разработке технологии надо давать указания о вырезке деталей так, чтобы направление прокатки не совпадало с линией изгиба. [c.321]

Участок 5 шва, вследствие недостаточного нагрева подвергается лишь частичным структурным изменениям. Поэтому он является участком неполной перекристаллизации. Здесь наряду с мелкозернистым перекристаллизованным металлом имеются сохранившиеся крупные зерна неперекристаллизованного металла часто в виде строчечной структуры. Последнее имеет место в том случае, когда основной металл до сварки или наплавки не подвергался нормализации или другому виду термической обработки. Такое [c.11]

Трубы поставляются в термически обработанном состоянии. Термическая обработка производится с полной перекристаллизацией. Структура металла труб из перлитных сталей должна быть феррито-перлитной без резко выраженной строчечности. Допускается структура со слабой ориентацией по Видманштедту. [c.45]

Образцы из стали марки Ст. 3, сваренные вручную без термической обработки, имели ударную вязкость 10,4 кГм/см , после высокого отпуска при 650°-—12,5 кГм1см , после нормализации — 15,6 кГм см , после закалки — 8,6 кГм1см . Величина ударной вязкости сварного соединения зависит от структуры основного металла полосчатости строчечного расположения включений направления проката и т. д. На величину ударной вязкости большое влияние оказывает также технологический процесс сварочных работ. При сварке на автоматах под слоем флюса соединения из малоуглеродистых сталей при комнатной температуре имеют = = 10 20 кГм см , при сварке электродами с качественными покрытиями типа Э42, как правило, ударная вязкость составляет а = 8 кГм см . Ударная вязкость сварных соединений в большинстве случаев зависит от погонной энергии и условий остывания швов. Чем больше объем сварочной ванны, тем медленнее она остывает, тем крупнее кристаллы и меньше вязкость. [c.261]

Существенное влияние на качество подшипников оказывает температурный режим горячей механической обработки деталей. Нагрев под ковку до излишне высокой температуры приводит к сильному росту зерен аустенита, границы которых сохраняются при последующих термических операциях и приводят к хрупкости стали в закаленном состоянии. В результате резко снижается выносливость стали при циклических нагрузках. При высоких температурах окончания горячей механической обработки аустенит-ное зерно измельчается недостаточно, в результате чего прочность стали после закалки также получается пониженной. Слишком иизкие температуры окончания ковки дают строчечные структуры, также неблагоприятно отражающиеся на прочности [167]-Горячую механическую обработку стали ШХ15 производят при температуре, указанной в табл. 83 (нормали ВНИПП, 1966 г.). [c.384]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...