Границы текучести стали

ГРАНИЦЫ ТЕКУЧЕСТИ СТАЛИ 40 [c.12]

ГРАНИЦЫ ТЕКУЧЕСТИ СТАЛИ 3 [c.17]

Результаты этих опытов показывают, что даже при больших равномерных пластических деформациях не наблюдается появление угловых точек на границе текучести стали 3. [c.29]

ГРАНИЦЫ ТЕКУЧЕСТИ СТАЛИ 45 [c.29]

Влияние допуска. При, нахождении Точек границы текучести мы пользуемся техническим допуском на пластичен скую деформацию, так как этот допуск удовлетворяет требованиям современной техники, В работе [76] точка границы текучести стали определяется по допуску 0,05%> устанавливаемому по точности определения положения дифракционной линии. Для алюминия тот же допуск принимается равным [c.72]

А. И. Чистяков, Влияние циклического деформирования на эффект Баушингера и границу текучести стали 20Х. Сб. Исследования по упругости и. пластичности , № 6, Изд. ЛГУ, 1967. [c.129]

Изучению этой проблемы посвящены первые две главы настоящей работы. Невозможно заранее предположить, что металлы с различной структурой и разной технологией их производства будут иметь одну и ту же форму последующих поверхностей текучести. Поэтому в первой главе дается исследование влияния пластической деформации на форму границы текучести мало- и среднеуглеродистой стали, где устанавливается, что в пределах рассматриваемых равномерных пластических деформаций при принятых допуске и точности измерений фронтальная часть границы текучести начально изотропной стали при лучевых путях нагружения не имеет угловых точек, ее форма не зависит от пути Нагружения, практически остается дугою окружности, расширяясь и перемещаясь в направлении нагружения. Расширение или сужение (гл. II), а также перемещение границы текучести обусловлены историей нагружения (деформации), в частности эффектом Баушингера. [c.5]

Диаграмма (а,., ef) образца 26 вблизи границы текучести отличается от диаграмм образцов 28 и 27, По-видимому, результат опыта с образцом 26 указывает на нерезко выраженную анизотропию этой стали в отношении начальной границы текучести. [c.14]

Для нахождения начальной границы текучести каждый из трубчатых тонкостенных образцов отожженной стали 45 ( 2) испытывался по своему лучу в первом квадранте плоскости [c.30]

Вопросу экспериментального изучения границ текучести при сложном нагружении посвящен ряд работ других авторов [33, 36—69]. Опыты проведены для некоторых марок стали, меди, латуни, никеля, алюминиевых сплавов Рассматривались различные пути преимущественно ступенчатого нагружения, получающегося путем сочетания осевой силы со скручивающим моментом или с внутренним давлением. В отличие от большинства предыдущих работ принятые здесь пути нагружения включают промежуточные разгрузки и возможно полно охватывают первый квадрант плоскости (сте, Ог), а также первый и четвертый квадранты плоскости (а , т). Причем все образцы для опытов этой главы были изготовлены из прутков, каждый из которых имел заводскую маркировку. Поэтому начальные механические характеристики использованных для этих опытов сталей оказались вполне устойчивыми (см. например, 4, пункт I, 5). [c.34]

Выше мы установили, что фронтальная часть мгновенной границы текучести начально изотропного металла не имеет угловых точек, выпукла и по форме близка к дуге окружности. С возрастанием величины пластической деформации граница текучести такого металла расширяется и перемещается в направлении предшествующей предварительной пластической деформации, что оправдывает концепцию трансляционно-изотропного упрочнения по крайней.мере в пределах, рассмотренных в главе I, величин пластических деформаций и путей нагружения. Необходимо выяснить, остается ли эта концепция справедливой независимо от характера напряженного состояния, и найти параметры, определяющие как размеры последующих границ текучести, так и координаты их центра. С этой целью в лаборатории было предпринято систематическое изучение эффекта Баушингера для. различных металлов в зависимости от пути и степени равномерной пластической деформации. Необходимость такого систематического изучения этого эффекта была вызвана тем, что известные в литературе работы по исследованию эффекта Баушингера (см., например, [70—80], [103]) охватывают отдельные значения одномерной пластической деформации металлов, чаще всего после различных видов термообработки, вызывающих структурные изменения и неопределенные макронапряжения, которые обусловливают неопределенность пути нагружения. Например, в работе [75] приводятся результаты исследования эффекта Баушингера при пластической деформации растяжения (сжатия) 0,2% для рада металлов, подвергнутых различным видам термообработки. Данные этой работы показывают, что эффект Баушингера зависит от вида термообработки. В работе [77] приводятся (табл. 6, 7 результаты исследования этого эффекта для стали при трех (четырех) значениях пластической деформации растяжения (сжатия) и промежуточного суточного естественного старения, причем эти ре- [c.38]

При Хц—0,4 (сталь 45) имеем что в этом случае граница текучести сначала суживается и достигает своего начального значения г лишь при 1 1=10/7240. Для иллюстрации на рис. 33 приведен график изменения г в зависимости от отношения к для этой стали, построенный по формулам (30) и (31) (е = 1,5%, рис, 29). Там же нанесены опытные точки нами. На рис. 3 приведен такой же график изменения г для [c.60]

На рис, 38 приведена кривая эффекта Баушингера X стали 45 при лучевых, путях нагружения на плоскости ( г> ) по результатам наших прежних опытов [26] при допуске на пластическую деформацию на границе текучести 0,1%, где X определялась по формуле [c.72]

Второй образец той же стали скручивался до 1=1,3 , разгружался и после полной разгрузки скручивался в обратном направлении. По опытной диаграмме кручения (т, V) в обратном направлении находилось напряжение при допусках 0,1 0,2 0,3%. Эти опыты были повторены на двух других образцах стали 45 при с = 1,4 Результаты этих опытов приведены в таблице 27. Данные табл. 27 показывают, что при принятых допусках можно с достаточной точностью принять и уменьшение допуска на пластическую деформацию на границе текучести приводит к уменьшению эффекта Баушингера. [c.73]

Граница текучести. Для нахождения начальной границы текучести этой стали в отожженном состоянии были испытаны по лучам первого квадранта плоскости (00, Ог) 11 образцов. Методика проведения опытов и обработка результатов подробно изложены в главе. I. Результаты этих опытов приведены в табл. 37, по данным которой построена граница текучести этой стали в исходном состоянии, приведенная на рис. 61. На этом же рисунке пунктиром указан эллипс Мизеса. Сравнение кривых показывает, что граница -текучести рассматриваемой стали [c.118]

Естественное старение после пластической деформации от 3% и более вызывает сначала относительное расширение границы текучести малоуглеродистой стали до 17,5%, а затем постепенное ее сужение (возврат). [c.125]

Промежуток времени естественного старения, при котором имеет место наибольшее расширение границы текучести малоуглеродистой стали, остается неизменным и равным 2,75 месяца при пластических деформациях от 4% и более. [c.125]

Г. Б. Тал ы п о в. Границы текучести и разрушения малоуглеродистой стали при простом -и сложном нагружениях. Влияние старения. Изв. АН СССР, Механика и машиностроение, № 6,1961. [c.127]

Газы, растворенные в стали, поглощаются в процессе плавки и вредно отражаются на ее качестве. Окись углерода образует газовые пузыри. Водород дает соединения со многими элементами, повышает твердость и хрупкость стали, создает внутренние напряжения и способствует образованию флокенов (мелких трещин по границам зерен). Кислород образует окислы, создает красноломкость стали, повышает склонность к перегреву и снижает предел прочности и текучести стали. Азот содержится в стали в свободном состоянии и в виде соединений (нитридов) и повышает хрупкость стали при нормальной температуре. [c.50]

В более сложных структурах технических металлов, например мягкой стали, в которой по границам зерен феррита выпадают карбиды и концентрируются чужеродные атомы, границы зерен обладают более высоким сопротивлением деформации и оказывают существенное влияние на общие пластические деформации деталей. Это объясняет повышение предела текучести стали по сравнению с напряжением скольжения феррита и то, что наклон диаграммы деформирования стали в зоне пластической деформа- [c.179]

В [5] отмечается, что вследствие дис )фузии водорода в металл происходит разрыв некогерентных границ матрица-включение с образованием микротрещин, давление водорода в которых достигает 200-400 МПа, что сопоставимо с пределом текучести низкоуглеродистых конструкционных сталей. Под воздействием внутреннего давления происходит рост и слияние микротрещин с последующим разрушением металла. Растрескивание стали начинается при концентрации водорода 0,1-10 ppm и протекает при температуре от минус 100 до 100 С. В [4, 5] исследовано влияние парциального давления сероводорода на скорость коррозии и водородное расслоение стали. Последнее активно начинается при парциальном давлении серо- [c.12]

Полученные результаты показывают, что начальная граница текучести стали 3 удовлетворительно описывается эллипсом Мизеса. Необходимо подчеркнуть, что испытание трубчатых и агаринских образцов дало один и тот же результат. Отсюда следует, что принятая технология изготовления трубчатых образцов не оказывает влияния на величину предела текучести. [c.19]

В третьей ступени каждый образец нагружался до разру. шения цо своему собственному пути. Результаты опытов третьей ступени нагружения приведены в табл. 6. Используя формулы (9) и данные табл. 6, можно найти соответствующие значения переменных й, V. На рис, 13 нанесена начальная граница текучести стали 3 на плоскости А, А. Ильюшина (окружность а). Там же нанесены опытные значепия а и г , через которые можно провести окружность Ь с координат-ами центра (0.0625 0) и радиусом / = 1,1. Среднеквадратичное отклонение опытных точек не превышает 1,2%. [c.22]

Правомерность этих соотношений можно проверить опытом. В нашей лаборатории Н. Г. Сутуриной были проведены опыты по изучению мгновенной границы текучести стали 45 для точек нагружения ол = 1,1а 5 1,2а о 1.4 50 луча = 45° плоско- [c.70]

Н, Г Сутурина. О форме последующей границы текучести стали. Хбл Исследования по упругости и пластичности , № 6. Изд. ЛГУ, 1967. [c.129]

Пределы прочности и текучести стали абсолютно одинаково влияют на ее износостойкость. При ударноабразивном изнашивании между пределом выносливости стали и ее износостойкостью в хрупкой и вязкой областях разрушения нет однозначной зависимости. На границе вязкохрупкого перехода износостойкость стали при ударно-абразивном изнашивании максимальна. [c.182]

В качестве примера определим уровень и вид напряженного состояния в трубе из стали 09Г2ФБ, подвергнутой пластическому деформированию, на основании испытаний на растяжение образцов, вырезаемых из стенки трубы. Из диаграмм растяжения [7] трех образцов, ориентированных вдоль, поперек и под углом 45° к продольной оси, определенные по допуску на пластическую деформацию б = = 0,05 % пределы текучести имеют значения авт = 580 МПа Огт = 270 ат45 = 450 МПа. Подставляя эти значения в (25) и (17), получаем параметры границы текучести материала трубы Ui = = -78 МПа = 127 МПа а = 149 МПа R = 324 МПа. Из выражения (9) находим интенсивность напряжений af = 579 МПа. Уро- [c.318]

Опытные данные позволяют оценить максимальные значения этих отклонений. Например, используя данные табл. 29 (глава IV), нетрудно установить, что к концу равномерной пластической деформации стали 3 путь нагружения Р —О " отклоняется вверх на 7,8°, путь нагружения р = 45° отклоняется вний на 1,6°, путь нагружения -=80° отклоняется вверх на 1°, Для проверки границ текучести при простом нагружении были проведены опыты при п — оо (образец 28), = 1 (обра- [c.12]

Полученные результаты позволяют сделать вывод, что при данном виде пути н-агружения граница текучести расширяется, сохраняет свою форму, и ее центр оказывается смещенным в направлении, которое мало отличается от направления предварительной пластической деформации. Пол ученные результаты для этих двух видов первого варианта пути нагружения- показывают, что одинаковые предварительные пластические де-, формации стали 3 в продольном и поперечном направлениях приводят соответственно к одинаковому перемещению и расширению границы текучести (рис. 12). [c.20]

Границы текучести при четвертом варианте пути нагружения. В 3 было установлено наличие слабой тенденции к образованию угловой точки границы текучести для использованной в опытах ста и 40. Результаты опытов на сложное нагружение, приведенные выше для стали 3, показывают отсутствие тенденции к образованию угловых точек. В предыдущих опытах ддя последней ступени нагружения использованы лучи первого квадранта в пределах 0<р 90°, но не использованы лучи второго квадранта (р > 90°). Другими словами, эти опыты позволи/1и выяснить поведение кривой границы текучести лишь по одну сторону от пути предшествующей нагрузки—разгрузки 90°), но не позволяют выяснить поведение этой кривой с другбй стороны этого пути. Для выяснения поведения кривой границы текучести с обеих сторон от пути предшествующей нагрузки разгрузки для предварительной нагрузки разгрузки был использован луч Р = 45° первого квадранта Каждый из выбранного количества образцов стали 3 подвергался нагружению по пути р = 45° до [c.25]

Oil —значение интенсивности напряжений в конечной точке предварительного нагружения, которое принимается равным интенсивности напряжений на границе текучести при пов- торном нагружении в направлении предварительного, Видно (рис. 38), что уменьшение допуска на пластическую деформацию на границе текучести приводит к уменьшению ординат кривой Х( х) эффекта Баушингера. При этом в зависимости от величины указанного допуска может несколько отличаться от Для выяснения этого и для проверки влияния допуска на X были проведены до толнительные опыты на кручение. Первый образец 0 = 31,0 мм, 4=29,0 мм) стали 45 (< о — Kzj M , = Kzj M ) скручивался до разгружался и снова скручивался в направлении предваритель- [c.72]

Рассмотрим влияние естественного старения после предварительной пластической деформации на границы текучести и разрушения при плоском и линейном напряженном состояниях [21, 22, 24]. Насколько нам. известно, впервые этот вопрос был рассмотрен в работе [125], где-было установлено, что увеличение длительности вылеживания после предварительной пластической деформации растяжения повышает предел текучести стали. В на-стоящейчработе при плоском напряженном состоянии каждый из необходимого количества образцов был подвергнут осевому растяжению до (Тг>аво и полной разгрузке. Зат м образцы первой группы подвергались нагружению до разрушения по своему собственному пути через 3—4 дня после предварительного нагружения и разгрузки. Образцы последующих групп подвергались нагружению по своему пути соответственно через 1, 2, 3, 4, 5 месяцев после предварительного нагружения и разгрузки. При линейном напряженном состоянии использованы гагаринские образцы и рассмотрено старение до семи месяцев. [c.114]

ВЛИЯНИЁ ЕСТЕСТВЕННОГО СТАРЕНИЯ НА ГРАНИЦЫ ТЕКУЧЕСТИ И РАЗРУШЕНИЯ СТАЛИ 3 ПРИ ПЛОСКОМ НАПРЯЖЕННОМ СОСТОЯНИИ [c.115]

Выше, в 3, 4, показано, что естественное старение после Пластической деформации практически не приводит к изменению формы границ текучести и разрушения. Поэтому влияцие естественного старения на границы текучести и разрушения можно изучать при помощи опытов на простое растяжение. Для этой цели были взяты пять групп гагаринских образцов, изготовленных из отожженной стали 3. Первая группа из трех образцов испытывалась на растяжение до разрушения без промежуточной разгрузки для определения механических характеристик в исходном состоянии (а о=23 кг мм , аьо—40 кг/мм ). Все 24 образца второй груп- [c.122]

В последнем выражении /i означает промежуток времени старе-, низ соответствующий наибольшему расширению границы текучести. Параметры Д, и ti в общем случае могут зависеть от. величины пластической деформации. По результатам данных опытов построена кривая зависимости параметра А от степени пластической деформации, приведенная на, рис. 64. Этот рисунок показывает, что с повышением степени пластической деформации параметр Л стремится к постоянной величине, в частности для рассматриваемой стали при пластических деформациях от [c.124]

Г. Б. Талыпов, А.-И, Чистяков. Влияние больших предварительных пластических деформаций на границы текучести малоуглеродистой стали. Сб, Исследования по упругости и пластичности , № 3. Изд, ЛГУ, 1963. [c.127]

Жизнь Арпада Надаи (1883—1963), венгра по национальности, была связана с четырьмя странами — Австро-Венгрией, Швейцарией, Германией и США. Он родился в Будапеште, где получил начальное образование. В 1902—1906 гг. он учится и защищает диплом инженера в Швейцарском федеральном политехническом институте. Здесь его учителями были такие известные ученые, как Гейм, Стодола и др. После непродолжительной деятельности инженера-машиностроителя он переезжает в Германию и становится преподавателем в Высшей технической школе в Шарлоттенбурге, а в 1912 г. уже пишет докторскую диссертацию о термических эффектах при нагреве стали на границе текучести. Во время первой мировой войны его научная деятельность прерывается — в 1914 г. он призывается в армию. [c.6]

Литая сталь 20ХМЛ значительно сопротивляется разупрочнению при 470°, вследствие чего все испытания проведены при напряжениях, превышающих предел текучести стали при данной температуре, что подтверждается величиной деформации в момент нагружения (от 3,47 до 0,69%). С увеличением времени до разрыва образцов от 42 до 6025 часов резко падают пластические свойства материала приращение удлинения за время испытания уменьшается с 15,26 до 5,7%,суммарное удлинение — с 18,73 до 6,39%, а сужение поперечного сечения — с 70 до 12,8%. При этом у образцов, разрушенных в течение приблизительно до 2000 часов, имеет место хорошо выраженная шейка , а при металлографическом исследовании зоны разрыва образца наблюдается разрушение по зерну с очень значительной вы-тянутостью вдоль приложенной нагрузки зерен феррита и перлита. При больших длительностях до разрыва образцы не имеют местного сужения наблюдается разрушение внутри зерен, с наличием в отдельных случаях трещин по границам зерен зерна же феррита и перлита равноосные. [c.107]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...