Степень черноты продуктов сгорания

Коэффициент ослабления лучей трехатомными газами Оптическая толщина Степень черноты продуктов сгорания Температура загрязненной стенки труб, С Коэффициент теплоотдачи излучением, ккал/(м -ч- С) Коэффициент использования [c.133]

Степень черноты продуктов сгорания, °С а [1] 0,175 0,21 0,24 [c.137]

Степень черноты продуктов сгорания Удельный объем пара при t(.p, mVk [c.140]

Коэффициент ослабления лучей трехатомных газов Оптическая толщина Степень черноты продуктов сгорания Коэффициент теплоотдачи излучением, ккал/(м -ч. С) [c.142]

Знания степени черноты продуктов сгорания еще недостаточно для вычисления количества лучистой теплоты, которую они отдают окружающим поверхностям нагрева, следует еще учитывать степень черноты последних. В методе теплового расчета эта задача решается следующим образом. [c.216]

Рис. 7-8. Степень черноты продуктов сгорания Оф (для парогенераторов, работающих без наддува, принимается р 0,1 МПа).

При расчете течения и тепловых потоков в канале МГД-генератора радиационным переносом тепла обычно пренебрегают. При этом опираются на то, что радиационный поток на стенки канала, оцененный стандартным методом, оказывается малым по сравнению с конвективным (менее 10 % для канала установки У-25), Переход к каналам генераторов большой мощности связан с заметным увеличением линейных размеров и давления, что в свою очередь приводит к значительному росту радиационных потоков. Кроме того, имеются косвенные экспериментальные данные, свидетельствующие том, что наличие присадки калия в продуктах сгорания, несмотря на ее малую концентрацию 1 %), также заметно увеличивает потоки излучения. Существенно, что энергия излучения переносится в широком спектральном диапазоне, который включает в себя как инфракрасную область спектра, так и видимую, в которой сосредоточено излучение атомов калия. Уже это обстоятельство показывает, что при расчете теплообмена в МГД-канале нельзя пользоваться стандартной методикой, основанной на приближении серого газа или интегральной степени черноты. К тому же для температур, характерных для МГД-каналов (2300-3000 К), данные о степени черноты продуктов сгорания не имеют прямого экспериментального подтверждения. [c.221]

По формуле (7-49) построена номограмма 19 для нахождения коэффициента теплоотдачи излучением запыленного потока ал в зависимости от температур потока и стенки, а также от степени черноты продуктов сгорания, определяемой по номограмме 2. / Для получения коэффициента теплоотдачи излучением незапыленного газового потока значение п, найденное по номограмме 19, умножают на коэффициент Сг, определяемый по вспомогательному полю этой номограммы. [c.43]

СТЕПЕНЬ ЧЕРНОТЫ ПРОДУКТОВ СГОРАНИЯ [c.241]

Рис. 5-39. Степень черноты продуктов сгорания а в зависимости от суммарной оптической толщины среды kps Для котлов, работающих без наддува и с наддувом, не большим 0,105 МПа, принимается р=0,1 МПа

Рис. 10-6. Степень черноты продуктов сгорания.

Здесь Гд и Гот — средние температуры продуктов сгорания (газа) и стенки, К е —степень черноты продуктов сгорания (газа) в области поглощающих полос их спектра излучения а и излучения аб- [c.258]

Эффективную длину луча, необходимую для нахождения степени черноты продуктов сгорания (газа) ег, вычисляют по приближенной формуле [c.259]

Интегральная степень черноты продуктов сгорания (газа) ег может определяться по формулам (1.42) — (1.47) или соответствующим графикам. Однако при приведенной длине луча psg для СОг менее 0,08 см-МПа и для НгО менее 0,04 см-МПа должны пользоваться только графиками. [c.259]

Наиболее хорошо изучен теплообмен излучением для HgO и СОг, которые содержатся в продуктах сгорания углеводородных топлив. Для смеси, содержащей эти газы, степень черноты определяется формулой [c.434]

Сведения о степени черноты газов даются в виде зависимостей Ёг=/(р/, Г) (рис. 21.8). Если газовая смесь (продукты сгорания) содержит несколько излучающих газов (например, СОг и НгО), то степень черноты смеси находят суммированием степеней черноты компонентов [c.328]

В межтрубном пространстве шахматного трубного пучка теплообменника, работающего при избыточном давлении газов 0,28 МПа, движутся продукты сгорания природного газа, содержащие 8,7 % СО и 18 % НгО (по объему). Средняя температура газов в пучке 1173 К. Определить коэффициент теплоотдачи излучением от газа к стенкам труб, имеющим степень черноты 6 = 0,9 и температу- [c.291]

Температуру продуктов сгорания на выходе из топочного устройства находят, имея значение величины критерия Во, найденного по формуле (2-107), коэффициента jW — из формулы-(2-115) и степени черноты топочного устройства От с помощью формулы (2-105) при известной теоретической температуре горения. [c.90]

Температура наружно поверхности труб <с = 775 С и степень черноты ее вс = 0,8. В состав продуктов сгорания входят 14% сухих незапыленных трехатомных газов R0j= 0j+S02 и 9,4% водяных паров. [c.194]

Имеющиеся в литературе графики зависимости степеней черноты газов СО и HjO [17, 18], которые являются излучающими компонентами продуктов сгорания, позволяют определить коэффициент поглощения их смеси на основании следующих соотношений [c.138]

Основную часть энергии в топочной камере излучают трехатомные газы, входящие в состав продуктов полного и неполного сгорания, взвешенные в топочных газах раскаленные горящие частицы топлива различных размеров, поверхность горящего слоя топлива в слоевых топках и не закрытая экранами поверхность стен топки. Все эти газообразные и твердые тела обладают различными излучательными способностями, характеризуемыми их степенью черноты. В зависимости от концентрации взвешенных в газах частиц горящего топлива температура газа в топочной камере более или менее сильно изменяется от внешних к глубинным слоям пламени. [c.64]

Степень черноты факела для бесконечно толстого слоя продуктов сгорания (по М. А. Михееву) [c.177]

В книге приведен метод расчета эффективной степени черноты факела пламени в котельных топках по эмиссионным свойствам частиц золы, углерода и газообразных продуктов сгорания. Изложены основные положения методики расчета теплообмена в топках, базирующиеся на последних работах ЦКТИ [Л. 12] по уточнению нормативного метода теплового расчета котельных агрегатов. Этот метод в настоящее время разрабатывается совместно ЦКТИ, ВТИ и энергетическим институтом им Г. М. Кржижановского. [c.6]

Степень черноты запыленных золовыми частицами продуктов сгорания определяется при этом из соотношения [c.95]

Светящееся сажистое пламя обладает весьма сложным спектром излучения, в котором относительное спектральное распределение интенсивности существенно изменяется также в зависимости от температуры пламени и состава продуктов сгорания. По мере удаления от горелки, т. е. на разных стадиях выгорания факела, изменяется соотношение между спектральными интенсивностями излучения газов и твердых сажистых частиц. Относительная роль газового излучения заметно возрастает по ходу выгорания факела как за счет увеличения собственной степени черноты трехатомных га- [c.124]

При сжигании твердых топлив и газа изменение нагрузки слабо влияет на светимость факела. В первом случае наличие в газовом потоке значительного количества эоловых частиц существенно выравнивает разницу между степенями черноты различных частей топочного объема. Во втором случае образуется, как правило, слабо светящееся пламя и ядро факела по своим излу-чательным характеристикам незначительно отличается от объема, заполненного продуктами сгорания. [c.156]

Здесь через и q обозначены теплоемкости продуктов сгорания топлива при теоретической температуре и температуре на выходе из топки ((, Qj, — суммарное количество тепла, переданного излучением В — расход топлива — объем продуктов сгорания 1 кг топлива а-, — степень черноты топки Я , — лучевоспринимающая поверхность. [c.238]

Радиационные характеристики топочной среды включают в себя данные о степени черноты и поглощающей способности газообразных продуктов сгорания ( Oj и На О) и взвешенных в потоке этих газов частиц золы, кокса и сажи. [c.49]

Степень черноты продуктов сгорания Ковффищ1ент теплоотдачи излучением, ккал/(м -ч- С) [c.134]

Формула (9-5) имеет в расчетной практике двоякое применение. Указывая на зависимость степени черноты s для данного газа от так называемой силы поглощения ps, она в этом смысле используется в работе американских исследователей Хотэла и Эгберта, которые составили на основании данных опыта номограммы для прямого определения и в функции от ps и от Т. При этом нет надобности располагать знанием коэффициента k. В указанной, широко используемой работе, приводятся также два вспомогательных графика для вычисления степени черноты продуктов сгорания по найденным раздельно величинам со, и н.,о поскольку простое сложение последних не дает правильного результата. [c.214]

Рис. 5,6. Степень черноты продуктов сгорания а в зависимости от суммарной оптической тол-ахины среды kps

Фиг. 25-16. Графики для определения степени черноты продуктов сгорания в коксодоченного газа <3-1 500 ккал/м . [c.330]

В ходе первого опыта измерения проводились на двигателе, работавшем на азотной кислоте и гидразине и имевшем в камере сгорания сапфировое окошко, "пропускавшее" лучистый поток на чувствительный элемент. При этом давление в камере менялось в пределах 21—42 кгс/см (2,14-4,4 МПа), температура продуктов сгорания — в диапазоне 2400 —2900К. Так как в продуктах сгорания не содержался углекислый газ, исследователи провели расчет лучистого потока по существовавшим в то время формулам, предназначенным для промышленных установок, в предположении, что тепло излучает только водяной пар. Сравнения расчетных и экспериментальных значений показали, что соответствующие расхождения велики вычисленное значение степени черноты продуктов сгорания оказалось примерно вдвое меньше полученного в ходе опыта [237]. [c.84]

Вычислить степень черноты излучающей газовой смеси н собст-пеппое излучение продуктов сгорания. [c.210]

И =32,0Уо, если известны температура топлива на входе в топку /т = 20°С, давление перегретого пара Рш.ц = 4 МПа, температура перегретого пара / ц = 450°С, температура питательной воды /п.,= 150°С, величина непрерывной продувки Р=4%, теплоемкость рабочей массы топлива с = 2,1 кДжДкг К), кпд котлоагрегата (брутто) / р=86,8%, теоретическая температура горения топлива в топке 0, = 1631°С, условный коэффициент загрязнения С = 0,6, степень черноты топки а, = 0,708, лучевосприни-мающая поверхность нагрева Нл = 239 м , средняя суммарная теплоемкость продуктов сгорания V p = 8,26 кДж/(кг К) в интервале температур в-г-9" , расчетный коэффициент, зависящий от относительного местоположения максимума температуры в топке, Л/=0,45, потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива 4 = 2% и потери теплоты в окружающую среду [c.60]

Задача 2.44. Определить температуру газов на выходе из топки котельного агрегата паропроизводительностью )=13,5 кг/с, работающего на донецком угле марки ПА с низшей теплотой сгорания QS=25 265 кДж/кг, если известны давление перегретого пара п.п = 4 МПа, температура перегретого пара f ,, = 450° , температура питательной воды fn,= 100 , величина непрерывной продувки Р=3%, кпд котлоагрегата (брутто) jj a=86,7%, теоретическая температура горения топлива в топке в = 2035°С, условный коэффициент загрязнения С = 0,6, степень черноты топки Ох = 0,546, лучевоспринимающая поверхность нагрева Н = = 230 м , средняя суммарная теплоемкость продуктов сгорания топлива V p=l5,4 кДжДкг К) в интервале температур 0 — 0 , расчетный коэффициент, зависящий от относительного положения максимума температуры в топке, Л/=0,45, потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива 4 = 4% и потери теплоты в окружающую среду 55 = 0,9%. [c.61]

Задача 2.51. Определить лучевоспринимающую поверхность нагрева топки котельного агрегата паропроизводительностью D — 4,09 кг/с, работающего на природном газе Ставропольского месторождения с низшей теплотой сгорания 6 = 35 621 кДж/м , если известны давление перегретого пара = 4 МПа, температура перегретого пара r = 425° , температура питательной воды в=130°С, величина непрерывной продувки Р=3%, теоретически необходимый объем воздуха F =9,51 м /м , кпд котлоаг-регата (брутто) >/ р=90%, температура воздуха в котельной te = 30° , температура горячего воздуха гв = 250°С, коэффициент избытка воздуха в топке о =1,15, присос воздуха в топочной камере Aotj = 0,05, теоретическая температура горения топлива в топке 0т = 2О4О°С, температура газов на выходе из топки б = =1000 С, энтальпия продуктов сгорания при в 1 — = 17 500 кДж/м , условный коэффициент загрязнения С = 0,65, степень черноты топки Дт = 0,554, расчетный коэффициент, зависящий от относительного местоположения максимума температуры в топке. Л/=0,44, потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива q = 1% и потери теплоты в окружающую среду 95=1,0%. [c.65]

Ф = 1—0,5<75/100 — коэффициент сохранения тепла Вр — расчетный расход топлива, кг/с с р — средняя суммарная теплоемкость продуктов сгорания 1 кг (1 м ) топлива в интервале температур Ттоп, кДж/(кг-К) 5,67-10 —коэффициент излучения абсолютно черного тела, кВт/(м -К) — условный коэффициент загрязнения тепловоспринимающих поверхностей нагрева Ял — лучевоспринимающая поверхность топки, м а . — степень черноты топки. [c.145]

В работе рассматривается процесс радиационно-конвективного тел--лообмена при движении продуктов сгорания топлива в цилиндрическом канале с постоянной по длине температурой стенки. Температура и скорость газа на входе в канал, длина канала и условия входа, состав продуктов сгорания и их эмиссионные свойства, а также степень черноты стенки предполагаются известными. [c.135]

Одним из методов повышения скорости и температуры горения является обогащение воздуха, идущего на горение, кислородом с доведением содержания его в дутье вместо обычных для атмосферного воздуха 20,9% до 25% и выше. Обогащение воздуха кислородом, как это видно из рис. 2-4 и 2-5, например, до 40%, приводит к снижению количества, азота Укг, являющегося балластом в процессах горения, для природного газа с 7,5 ((100%) до 3 (40%) м /м и снижению потерь тепла с уходящими продуктами сгорания за счет их уменьшения вдвое. Кроме того, поскольку выделяющееся тепло при сгорании приходится на меньшее количество продуктов сгорания, растет калориметрическая темцера-тура горения. Это интенсифицирует теплообменные процессы, так как с ростом Гк лучистый поток увеличивается пропорционально Т"н, ускоряя их. Обогащение воздуха кислородом повышает парциальные давления (рис. 2-5) лучеиспускающих газов СОг с 30 до 34% и Н О с 10 до 1 6%, что в свою очередь увеличивает теплообмен лучеиспусканием за счет повышения степени черноты лро-дуктов сгорания. Дутье, обогащенное кислородом, уже давно успешно применяется во многих пламенных печах, где основной процесс теплообмена базируется на лучеиспускании, а не на конвекции (мартеновские, стекловаренные и другие печи с высоким температурным уровнем процесса). [c.46]

Интересно отметить, что по опытным данным антрациты, бедные летучими, дают в топках с жидким шлакоудалением более черное пламя, чем газовые угли. Причиной этого является высокая температура пламени, которая способствует быстрому сгоранию газовых углей уже в самой плавильной камере. В камере охлаждения из продуктов горения излучают только трехатомные газы, степень черноты которых незначительна. Измерения показали, что при сжигании газовых углей константа излучения факела, отнесенная ко всему пространству топки, составляет только 3,2 KKaAjM ч между тем как у антрацитов константа излучения факела 4,7 ккал ч[Л. 23]. [c.77]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...