Цилиндр под действием радиальных сил

Существуют роторные поршневые насосы двух основных типов радиальные и аксиальные. На рис. III.6 приведена принципиальная схема простейшего радиально-поршневого насоса [8]. Он имеет неподвижную ось 5, в которой размещены всасывающие 6 и нагнетательные 7 патрубки блок цилиндров 3 с отверстиями для поршней 4, вращающийся вокруг оси ротор 2, положением которого регулируется ход поршней. Центровая линия 8 ротора в насосе смещена относительно центровой линии 9 блока цилиндров. Вал привода связан с блоком цилиндров поэтому при его вращении вращается вокруг оси и блок цилиндров. Под действием центробежных сил и под давлением жидкости поршни передвигаются в радиальном направлении при этом они давят на ротор, стремясь повернуть его вокруг оси. Поскольку центровая линия ротора смещена по отношению к центровой линии блока, цилиндров, при скольжении поршней по орбите ротора во время первого полуоборота блока цилиндров они совершают поступательное движение по направлению оси, а во время второго полуоборота — возвращаются назад. Отверстия блока цилиндров со всасывающей и нагнетательной полостями насоса соединяются при помощи каналов, высверленных в оси. Отверстия, в которых поршни движутся от оси, соединяются со всасывающей полостью, а отверстия, в которых поршни движутся по направлению к оси, — с нагнетательной. Поэтому при вращении блока цилиндров поршни всасывают жидкость в цилиндры, когда они находятся против камеры всасывания, и выбрасывают эту жидкость из цилиндров, когда они находятся против камеры нагнетания. [c.36]

При перемещении барабана 13 создается эксцентрицитет между осью барабана и осью ротора 1. Благодаря этому первая группа плунжеров в роторе оказывается погруженной в радиальные цилиндры на неодинаковую глубину. При выходе плунжеров из радиальных цилиндров под действием центробежной силы вращения ротора в этих цилиндрах создается разрежение, засасывающее масло через сверления 18 я 19 оси и поперечное отверстие 5. Вторая [c.267]

Цилиндрическая оболочка под действием. радиальной силы Р, равномерно распределенной по малой площади радиуса Ь и удаленной от концов цилиндра [c.438]

Барабан I, вращающийся вокруг неподвижной оси А, имеет семь лопастей 2, двигающихся в радиальных направляющих. При вращении барабана лопасти под действием центробежных сил прижимаются к стенке полого цилиндра 3, рас- [c.414]

Круглый ротор 1 вращается вокруг неподвижной оси А и имеет три радиальных выреза, в которых свободно перемещаются поршни 3 в форме цилиндров. При вращении ротора 1 цилиндры 3 под действием центробежных сил прижимаются к стенкам корпуса [c.415]

Круглый ротор I вращается вокруг неподвижной оси А и имеет три радиальных выреза, в которых свободно перемещаются поршни 3 в форме цилиндров. При вращении ротора 1 цилиндры 3 под действием центробежных сил прижимаются к стенкам корпуса 2 и перемещают жидкость в направлении, указанном стрелками. [c.165]

Тарельчатый (лопастной) питатель угля (рис. 34,в) имеет расположенный под бункером 7 в корпусе вращающийся стол 10 с радиальными перегородками 11. Высыпающееся из бункера 7 топливо перемещается под действием центробежных сил по столу 10 к выходному патрубку 9. Регулирование расхода угля в питателе достигается изменением частоты вращения стола питателя и положения регулятора слоя 4, выполненного в виде коаксиального цилиндра. [c.78]

Работа насоса происходит следующим образом. Ротор 4 (фиг. 97, а) с радиально размещенными в нем цилиндрами и поршнями 3 устанавливается на неподвижной распределительной оси 2, имеющей каналы и окна для подвода и отвода масла к цилиндрам. На отдельных опорах устанавливается барабан 1 с кольцами, в которые упираются своими головками поршни 3. Барабан 1 и ротор 4 жесткой связи между собой не имеют. Но при вращении ротора под действием центробежных сил поршни 3 всегда прижимаются к кольцам барабана и за счет возникающих при этом сил трения заставляют барабан вращаться. Барабан 1, установленный в скользящем блоке, может перемещаться по направляющим кор- [c.220]

Принципиальная схема одного из способов горячей накатки показана на рис. 3.33. Поверхностный слой цилиндрической заготовки 1 нагревается током повышенной частоты с помощью индукторов 2. Зубчатый валок получает принудительное вращение и радиальное перемещение под действием силы со стороны гидравлического цилиндра. Благодаря радиальному усилию зубчатый валок 4, постепенно вдавливаясь в заготовку /, формует на ней зубья. Ролик 3, свободно вращаясь на валу, обкатывает зубья по наружной поверхности. После прокатки прутковой заготовки ее разрезают на отдельные шестерни. Процесс осуществляют на полуавтоматических установках, например на полуавтомате горячего накатывания зубьев конических колес диаметром 175—350 мм и модулем до 10 мм. [c.93]

Зубчатый валок получает принудительное вращение и радиальное перемещение под действием силы со стороны гидравлического цилиндра. Благодаря радиальной [c.97]

Передача состоит из двух цилиндрических катков, закрепленных на валах (рис. 6.5). Подшипники одного из валов, обычно ведущего, неподвижны, а другого подвижны, благодаря чему последний может перемещаться в направлении линии центров передачи. Две равные по величине радиальные силы Q, действующие на подшипники, прижимают катки один к другому но общей образующей цилиндров при вращении одного катка второй вращается в противоположном направлении под действием силы трения Т, [c.173]

Рассмотрим прямолинейную трубу с круглым поперечным сечением. Радиальную координату у будем измерять от оси трубы. Выделим в жидкости, в области развитого турбулентного течения, цилиндр, имеющий длину Ь и радиус у, Так как в данном случае силы инерции отсутствуют, то цилиндр находится в равновесии под действием касательных напряжений X, приложенных к его боковой поверхности, и разности давлений р — р2г [c.536]

Ранее отмечалось, что практическое рещение задач моментной теории связано со сложными вычислениями. При решении многих задач неосесимметричного нагружения цилиндрической оболочки возможны дальнейшие упрощения, на основе которых построена полубезмоментная теория В. 3. Власова. К таким задачам относится, например, задача напряженного и деформированного состояний цилиндрической оболочки под действием двух радиальных сил Е (рис. 2.10). При деформировании такой оболочки ее образующие (например, аа, ЬЬ, сс, сШ ) остаются практически прямыми. В данном случае растяжение пренебрежимо мало и основное значение имеет изгиб в окружном направлении. Изменение формы цилиндра под нагрузкой на рис. 2.10 показано штриховыми линиями. В средней части цилиндр сохраняет круглую форму. Деформирование окружностей по торцам одинаково, но развернуто на 90°. При нагружении цилиндрической оболочки силами, приложенными по ее краям или в некотором промежуточном сечении, поверхностные нагрузки д, уравнениях статического равновесия элемента оболочки (см. рис. 2.8) равны нулю. В этом случае заданная нагрузка не входит непосредственно в эти уравнения. Она учитывается в граничных условиях или в условиях сопряжения участков. В общем случае при решении задачи полубезмоментной теории по- [c.24]

Цилиндрическая оболочка радиуса а находится под действием осесимметричного внешнего давления р, причём осевая сила отсутствует. На рис. 83 показан элемент оболочки и силы, действующи на него. Ось х направлена по образующей серединной, поверхности, ось —по окружности и 2 — по радиусу внутрь цилиндра. Деформация оболочки в данном случае характеризуется радиальным перемещением -ш, которое считается положительным, если оно направлено внутрь (в сторону положительного направления оси ), и осевой деформацией элемента серединной поверхности е . Деформации элемента, расположенного на расстоянии г от серединной поверхности, будут [c.263]

Введение. Под внутренними напряжениями мы понимаем систему напряжений, которые могут существовать в равновесии внутри тела, когда к его поверхности не приложены ни нормальные, ни касательные напряжения. Однако внутренними будут и напряжения в подвергаемых действию сил на торцах тонких призматических или цилиндрических стержнях, боковые поверхности которых свободны от напряжений, при условии, что результирующие этих сил и их главные моменты равны нулю. Внутренние напряжения могут возникать и в идеально упругой среде. В 5.4, А мы упоминали о таких напряжениях в замкнутом упругом кольце, внутренняя и наружная поверхности которого полностью свободны от напряжений, тогда как внутри действует некоторая система радиальных и тангенциальных внутренних напряжений мы заметили, что такая система напряжений встречается всякий раз, когда одна из компонент упругого смещения не является однозначной функцией одной из координат. Несколько примеров для упругих тел упоминались в предыдущей главе они относятся к неоднородным распределениям температуры в цилиндрах и дисках, которые могут деформироваться температурными напряжениями без каких бы то ни было внешних нагрузок. [c.513]

Осевые отверстия 14 к 10 соединяют прорези с подводящей 11 и отводящей 13 линиями. Во избежание прогиба цапфы 12 под действием односторонних сил давления, а также во избежание раскрытия зазора лгежду цапфой и блоком цилиндров 4 применяют гидростатическую разгрузку цапфы, описанную ниже. Поршни выдвигаются из цилиндров нод действием центробежных сил и давления жидкости. Для уменьшения напряжения в месте контакта поршней 6 и колец 5, площадь поршней стремятся сделать меньшей, а их число 2 — большим. Одновременно это содействует выравниванию подачи и уменьшению радиальных габаритных размеров благодаря уменьншнию хода h при заданном значении Vq. [c.311]

Блок цилиндров 1 гидромашины (рис. IV.25, а) вращается вокруг оси О вместе с радиально расположенными в ней поршнями 3-Реактивный барабан 2 имеет ось вращения О , не совпадающуьэ с осью вращения блока цилиндров. В связи с этим при вращении блока цилиндров поршни под действием центробежной силы стремятся выйти из цилиндров и контактируют с внутренней поверхностью реактивного барабана. При одном обороте блока цилиндров каждый поршень совершает двойной ход — выдвигается при перемещении по участку а I б и вдвигается в цилиндр при перемещении по участку 6 II а. При движении по участку а I б подноршневые по- [c.64]

На рис. 11.16 представлен продольный разрез аксиально-поршенькового нерегулируемого насоса с наклонной шайбой и цапфовым распределением. 5десь блок цилиндров <3 вращается на бронзовой распределительной втулке 9 по неподвижной распределительной цапфе 10. Каждый поршенек 4 заканчивается сферической головкой и опирается на наклонную шайбу 7 через бронзовую пяту 6. Оригинальность конструкции этого насоса заключается в том, что в корпусе 5 встроен радиально-поршеньковый подпиточный насос. Ротор подпиточного насоса имеет жесткую связь с блоком цилиндров 3, который приводится во вращение валом 8. В радиальных цилиндрах ротора подпиточного насоса заложены в качестве поршеньков шарики 2, прижимающиеся под действием центробежных сил к статорному кольцу 1. Кольцо 1 установлено с некоторым эксцентриситетом относительно ротора. [c.101]

Для решения настоящей задачи о вынужденных колебаниях цилиндра под действием динамических нагрузок типа (532) и, следовательно (534), приложенных к боковой поверхности, заменим bjipi (t) и а р2 (t) объемными силами, действующими соответственно в осевом и радиальном направлениях. Эти нагрузки считаем приложенными в тонком кольце Ь — е так, [c.162]

Огсюда получаем для радиального расширения сплошного цилиндра, испытывающего течение под действием центробежных сил, следующее. выражение [c.710]

Этот принцип герметизации применяется в насосах высокого давления (500 кПсм и выше), в которых плунжеры выполнены так, что при увеличении давления радиальный зазор между плунжерами и цилиндром уменьшается вследствие расширения юбки плунжера под действием сил давления р жидкости (рис. 5.78, а). Благодаря этому можно допустить значительные первоначальные зазоры. Юбка на плунжере может быть выполнена подрезом торца к (рис. 5.78, б), глубина которого при равных условиях определяет пружинящий эффект. Расширение юбки может быть также осуществлено не непосредственным действием на нее давления жидкости, а через подвижный промежуточный элемент т (рис. 5.78, в). [c.535]

Для гидроагрегатов высоких давлений, работающих в условиях высоких температур, применяют уплотнения на металлической и керамической основах. Так, например, в некоторых образцах насосов высокого давления (500 кПсм и выше) поршни выполнены так, что при увеличении давления радиальный зазор между поршнем и цилиндром уменьшается вследствие расширения юбки поршня под действием сил давления р жидкости (фиг. 454). Благодаря этому представляется возможным допустить значительные первоначальные зазоры. [c.624]

Причем в начале работы маховичок устанавливается на максимальное давление подпора, которое обеспечивает максимальную догрузку ведущих колес. Если это давление не позволяет регулирующим колесам машины удовл етвори-рительно копировать рельеф поля, то его с помощью маховичка 3 соответственно снижают. Масло от распределителя поступает в полость А догружателя и через сверление В — в полость Г и далее на слив в бак гидросистемы. Золот-, ник 9 автоматической подзарядки гидроаккумулятора удерживается в определенном положении (рис. 20. 12,а) под действием силы пружины 13 и давления масла, действующего на торец золотнику со стороны большого плунжера 8. Гидроаккумулятор при этом через радиальные отверстия в золотнике и соответствующие полости и маслопроводы сообщается с основным цилиндром. [c.250]

Рассмотрим цилиндрический сосуд радиусом R (толщина стенки. S ) с коническим днищем (половина угла конуса а), нагруженный внутренним давлением р (рис. 15, а). Если представить, что каждая часть сосуда может деформироваться свободно, то под действием внутреннего давления по краям цилиндра и конуса возникнут деформации (рис. 15, б) радиальные перемещения Дц, Дк и угол поворота (угловое перемещение) 0ц, 0 . Очевидно, что эти деформации для цилиндра и конуса различные, т. е. Дц =т = Ф и Ф 0 . Однако оболочки связаны одна с другой (края их не свободны), и в рассматриваемом сечении деформации должны быть одинаковыми. В результате по краю появляются равномерно распределенные по окружности краевые нагрузки, лежащие в меридиональных сечениях сила Яд (МН/м) и момент Мц (МН м/м) (рис. 15, б). Кроме того, в случае, если обечайки соединены под углом, возникает распорная, равномерно распределенная по краю сила Р (МН/м). Краевая распорная сила равна проекции меридиональных сил, взятых с обратным знаком, на плоскость, проходящую через стыковое соединение. Например, для соединения, показанного на рис. 15, Р = —5 sina. [c.40]

По принципу магнитного поршня действует и другая трубка, построенная С. Р. Холевым и Д. С. Полтавченко [9], схема которой показана на рис. 4.5. Разрядный ток течет в радиальном направлении между электродами, одним из которых служит стержень, расположенный на оси трубки, а другим — цилиндр вблизи поверхности трубки. Радиальный ток разряда взаимодействует с концентрическим магнитным полем тока, текущего по центральному электроду. Пондеромоторная сила направлена вдоль оси трубки и ускоряет плазму в этом направлении. Вдоль трубки распространяется ударная волна. Характерным является выбрасывание плазмы из межэлектродной области, отрыв ее от дна трубки под влиянием магнитного поля, которое действует подобно поршню. [c.208]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...