Поведение серы

Эти рекомендации, связанные с поведением серого чугуна как неупругого материала, следует особо учитывать в случае чугуна обычного качества, наиболее широко применяемого в машиностроении с повышением прочности серого чугуна его упругие свойства также улучшаются. [c.68]

Поведение серы. Выше указывалось на две градации нержавеющей стали по содержанию серы в зависимости от назначения до 0,02 и до 0,03%. Конечное содержание серы в готовом металле в зависимости от содержания серы в шлаке, состава и количества шлака определяется уравнением гс 100 [S]h - - и (S)h [c.138]

Поведение серы в расплаве железа. Сера почти неограниченно растворима в жидком железе. Вблизи 7пл и в твердой фазе растворимость S мала [9]. [c.333]

Характерной особенностью поведения серых и высокопрочных чугунов при высоких температурах является способность их к пластическому течению и пластическому разрушению при высоких температурах, находящаяся в противоречии с их хрупкостью при 20°. [c.682]

Этой же закономерности подчиняется поведение тех примесей, которые растворяются в шлаке не в виде оксидов, например поведение серы, растворяющейся в шлаке с образованием сульфидов. [c.52]

В настоящее время проведены исследования на стенде с расходом угля 135 кг/ч и построена модельная установка, содержащая все элементы схемы, на расход угля 550 кг/ч, на которой изучались закономерности псевдо-ожиженного слоя, поведение угля, удаление серы и твердых частиц, загрязнение генераторного газа, его горение и действие на ГТУ. В экспериментах использовался ряд углей и продуктов их переработки (кокс и полукокс) с широким спектром свойств, в том числе с различной тенденцией к спеканию. Содержание золы в них варьировалось в пределах 2—13%, летучих—5—4, углерода— 38— 83%. Размер частиц составлял 200—1200 мкм. [c.30]

Выше (см. гл. 9) уже рассмотрено поведение отдельных компонентов сплавов и их влияние на качество получаемого металла шва. Однако в заключение надо сделать обобщение влияния на качество сварных соединений, так называемых вредных примесей, к которым относятся сера, фосфор, кислород, азот, водород, а в некоторых случаях и углерод. [c.402]

П о н т р я г и н Л. С., Асимптотическое поведение решений систем дифференциальных уравнений с малым параметром при высших производных, Изв. АН СССР (сер. матем.) 21, вып. 7 (1957). [c.381]

Во многих спектрах атомов и ионов с одним валентным р-электроном наблюдается возмущение серий. Для дублетных термов 2D и бора и сходных с ним ионов квантовые дефекты не остаются постоянными, но меняются с изменением главного квантового числа п. Особенно характерно поведение [c.242]

На рис. 256 даны кривые, представляющие усиление различных линий РЬ II при переходе от свечения чистых паров свинца, возбуждаемых быстрыми электронами, к свечению смеси паров свинца и неона. Весьма характерно различное поведение линий разных серий. Вероятнее процесс возбуждения линий РЬ II в том случае, когда энергия иона неона больше энергии, необходимой для ионизации и одновременного возбуждения атома свинца. [c.466]

Различное поведение сульфатов натрия и калия под воздействием триоксида серы указывает на возможность более активного участия в процессах коррозии соединений калия, чем натрия. [c.35]

Таким образом, при высокоскоростных испытаниях возможна регистрация зависимостей a(t), e(i) и (т(е). Выбор параметра испытания определяет характер информации о механическом поведении материала при скоростном нагружении, и его обеспечение во всей серии экспериментов с различными скоростями является непременным условием получения достоверных и сопоставимых данных. [c.68]

Обсуждение механизмов влияния никеля и хрома будет проведено ниже, здесь важно отметить одну интересную особенность. Оказывается, что описанное выше поведение никеля и хрома коррелирует с величиной энергии дефектов упаковки (ЭДУ) аустенита. На рис. 12 показана диаграмма, построенная в работе [73] на основе анализа многочисленных данных о зависимости ЭДУ от состава сплава (и дополненная некоторыми более поздними результатами, например, [74]) . Очевидно наличие на диаграмме минимума ЭДУ, соответствующего содержанию —18% Сг. Проведено много исследований влияния легирующих добавок в этой области, позволяющих минимизировать ЭДУ в различных сериях сплавов, но такие результаты не обладают большой общностью. Важность [c.67]

Следует отметить, что в упомянутом исследовании сплавов, содержащих Sn и Sb [239], образцы подвергались термообработке при достаточно высокой температуре, когда сера не оказывает влияния на поведение материала [246]. В последующих же исследованиях, в которых, однако, не проводился анализ поверхности разрушения методом оже-электронной спектроскопии [251], использовались термообработки в области температур, приводящих к сульфидному охрупчиванию [246]. Сера может вызывать охрупчивание даже при концентрациях порядка 10 % [248] и поэтому при интерпретации результатов следует проявлять осторожность и не смешивать влияние водорода и серы [246, 252]. [c.110]

Сплавы серии 1000. Сплав 1100 обладает хорошей стойкостью в морской воде, однако прочность его невысока, поэтому в морских конструкциях чаще применяют другие, более прочные сплавы. Сводные данные о коррозионном поведении сплава 1100 в различных условиях [c.143]

Поскольку сера поверхностио-активный элемент, то процесс сульфурации происходит в основном на поверхности раздела металл — шлак. Однако необходимо учитывать поведение серы в металле. Чем выше активность серы в металле, тем лучше условия для процесса десуль- [c.111]

И. Н. Шницер и А. А. Отс провели исследования минеральной части донецких газовых углей п ри сжигании их в топочной камере котла ТПП-312А. Изучение поведения серы топлива выполнено с параллельным исследованием процесса горения топлива. Для анализа процесса возникновения коррозионной агрессивности топочных газов наибольший интерес представляет количество серы, переходящей в газообразное состояние (рис. 2.6,6). [c.53]

Реометрией называют экспериментальное определение реологического поведения материалов. Хотя в случае ньютоновских жидкостей реометрия ограничивается серией весьма простых экспериментов, эти эксперименты становятся чрезвычайно трудными для неньютоновских жидкостей и особенно для жидкостей, обладающих памятью. [c.167]

Коррозионное поведение железа и стали в почве в некоторых отношениях напоминает их поведение при погружении в воду. Например, незначительные изменения состава или структуры стали не влияют на коррозионную, стойкость. Медьсодержащая, низколегированная, малоуглеродистая стали и ковкое железо корродируют с приблизительно одинаковой скоростью в любых грунтах [1а, рис. 3 на стр. 452]. Можно предположить, что механическая и термическая обработка не будет влиять на скорость коррозии. Серый литейный чугун в почве, как и в воде, подвергается графитизации. Влияние гальванических пар, возникающих при сопряжении чугуной или сталей разных составов, значительно, как и при погружении в воду (см. разд. 6.2.3). [c.181]

Эти результаты, получеггные Шоттки [182], использовались Симоном [183] для объяснения отклонений теплоемкости лития, натрия, кремния, серого олова и алмаза от формулы Дебая (5.6). Однако теплоемкость этих веществ меняется с температурой монотонно, любой же монотонный ход теплоемкости, как отмечал Блекмен [39], может быть получен из соответствующего непараболического спектра решетки. Поэтому рассмотренную выше схему энергетических уровней следует использовать для объяснения поведения теплоемкости только при наличии максимумов теплоемкости. Так, нанример, для некоторых редкоземельных элементов [99] подобные максимумы связываются с переходами между 4/-уровнями, расщепленными внутрикристаллическим нолем (см. п. 20). [c.366]

Описанная установка предназначена для проведения опыто при кипении воды в условиях давления, близкого к атмосферному. При проведении опытов необходимо следить за чистотой поверхности опытного элемента. При кипении даже очень чистых жидкостей (дистиллята) на поверхности образуется некоторый осадок. Осадки на поверхностях нагрева возникают за счет некоторого окисления этих поверхностей и тсрлтнческого разложения жидкости. Эти осадки обладают низкой теплопроводностью и приводят к снижению теплоотдачи, поэтому поверхности опытных участков перед опытами должны тщательно очищаться и обезжириваться. После проведения каждой серии опытов чистота поверхности теплообмена все время должна контролироваться. О чистоте поверхностн теплообмена можно судить по поведению температуры стенки. Для чистой поверхности лри повторении опытов в одннх и тех же условиях значение температуры стенки сохраняется неизменным. Если она 300 [c.300]

Для исследования поведения хромированных труб в условиях их водной очистки на различных высотах -в радиационном пароперегревателе (на фронтальной стенке топки) были установлены опытные вставки из хромированных труб (см. рис. 4.20,а), которые располагались поочередно с образцами нехромированных труб из стали 12Х1МФ. Всего было проведено четыре серии испытаний следующей продолжительности 2949, 14 721, 19 532 ч и 39 905 ч. Температура наружной поверхности образцов находилась в пределах 370—400°С. Период между циклами водной очистки был то=56 ч. В каждом цикле очистки наблюдались в зависимости от места расположения образцов 3—4 резких изменения температуры с максимальным значением перепада температур на наружной поверхности трубы A m=120—130 К. Среднее время наступления максимального перепада температуры на наружной поверхности труб, начиная с момента соприкосновения трубы с водой, Тс=0,3с. В таких условиях очистки на наружной поверхности хромированных труб возникают термические напряжения (Тг=350 МПа. [c.253]

В настоящем, первом томе восьмитомной серии монографий Композицпояные материалы собраны сведения о физико-химических процессах, протекающих на поверхностях раздела в металлических композитах. Рассмотрено механическое поведение, роль поверхности раздела в процессах разрушения и ее влияние на основные механические свойства. [c.4]

В [27] исследована проблема определения свойств матрицы и установлено соответствие между длительной прочностью при сдвиге меди, испытанной независимо (рис. 11, а), и меди, испытанной в образцах на вытаскивание (рис. 11, б). Образцы на вытаскивание были сделаны так высверливали отверстие в вольфрамовой головке, соединяли с вольфрамовой проволокой диаметром в 0,010 дюйм и с медной ОГНС втулкой и проводили запрессовку при соответствующих условиях. Такие образцы на вытаскивание сконструированы для того, чтобы попытаться воспроизвести условия, возникающие вокруг одного волокна в композите с правильным порядком чередования разрывных волокон. Изменением диаметра высверленного отверстия могут быть воспроизведены условия различного объемного содержания волокна. Результаты приведены на рис. 12. Можно видеть, что при 649 °С соответствие хорошее, но его не наблюдается при 816 °С. Последнее есть ясное указание на возможные ошибки, которые могут появиться, если использовать результаты, полученные лишь на одной серии экспериментальных устройств, для предсказания поведения материала при ругих условиях. [c.282]

Добавление оксида цинка в хроматные пигменты целесообразно также в связи со стабилизацией коррозионной среды. В промышленной атмосфере, содержащей диоксид серы в больших концентрациях, конденсирующиеся на поверхности слои электролита обладают кислой реакцией. Проникая через лакокрасочные пленки, кислый электролит может способствовать восстановлению шестивалентного хрома и, следовательно, деполяризации катодного процесса. Введение в пассивирующую грунтовку основного пигмента будет препятствовать подкисле-нию среды, что предотвратит возможность участия хромата в катодном процессе. В этих условиях будут проявляться лишь тормозящие действия хромата по отношению к анодному процессу, т. е. его пассивирующие свойства. Таково поведение стали, магниевого сплава и дуралюмина в водных вытяжках хроматных пигментов, образующихся при проникновении через лакокрасочный слой воды и других коррозионно-активных агентов. [c.134]

Для сплавов серии 7000, не содержащих меди, поведение в целом отличается от поведения описанных выше сплавов. Сопро тивление КР в растворах хлорида натрия у этих сплавов находится на одном уровне как при низкой скорости охлаждения, так и при охлаждении на воздухе [143а, 1436]. [c.258]

Необходимо отметить, что пит-случайпый характер и поведение образцов в разных партиях может несколько отличаться. Например, при экспозиции на глубине 1720 м на некоторых образцах коррозия была очень сильной, а на других питтингов не было совсем. На рис. 73 приведены данные Айлора [93], позволяющие сравнить стойкость к питтинговой коррозии сплава 6061-Т4 и других алюминиевых сплавов. Видно, что в этом случае сплав 6061 ие уступает многим сплавам серии 5000, в частности 5050-Н34 и 5052-Н34. [c.151]

Химический состав нержавеющих сталей серии A1SI 300 приведен в табл. 115, скорости и типы коррозии — в табл. 116, коррозионное поведение под напряжением — в табл. 117 и влияние экспозиции на их механические свойства — в табл. 118, Коррозионное поведение нержавеющих сталей серии AIS1 300 было очень неустойчивым и непредсказуемым. Они подвергались щелевой, питтинговой и туннельной коррозии в разной степени — от начальных проявлений до сквозных язв и туннелей, распространяющихся вдоль поверхности образцов на расстояние 28 см. Сравнение интенсивностей упомянутых выше типов локальной коррозии с соответствующими скоростями равномерной коррозии не показало наличия между ними определенных корреляций. [c.313]

Таким образом, коррозия нержавеющих сталей серии AISI 300 не изменяется пропорционально изменениям концентрации кислорода в морской воде. Объяснением хаотичного коррозионного поведения нержавеющих сталей серии AISI 300 может служить, как уже отмечалось ранее, двойственная роль кислорода в коррозии нержавеющих сталей в морской воде. [c.328]

Химический состав нерл авеющих сталей серии AISI 400 приведен в табл. 119, скорости и типы коррозии — в табл. 120, коррозионное поведение под напряжением — в табл. 121 и влияние экспозиции на их механические свойства — в табл. 122. [c.329]

Коррозионное поведение нержавеющих сталей серии AISI 400 было неустойчивым и характеризовалось локальными типами коррозии (щелевой, пнттинговой и туннельной). Интенсивность этих типов коррозии менялась от нуля до полной перфорации образцов щелевой и питтин-говой коррозией и туннельной коррозии, распространившейся вдоль поверхности образцов на всю их длину в 30,5 см. [c.329]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...