Определение величины силы сухого трения

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ВЕЛИЧИНЫ СИЛЫ СУХОГО ТРЕНИЯ [c.388]

Для определения величины силы сухого трения необходимо иметь полученный экспериментальным путем переходный процесс, схематично представленный на фиг. 251. [c.388]

Вместе с тем из практики известно, что при определенном характере возбуждения динамические ошибки сбалансированного механизма могут достигать заметной величины даже при пренебрежимо малых зазорах в кинематических парах. Для того чтобы рассмотреть это явление, обратимся к анализу влияния сил сухого трения на движение механизма в случае поступательно-круговой вибрации его стойки. [c.210]

Описанная схема изодрома, однако, не может обеспечить точное поддержание скоростного режима, с одной стороны, вследствие наличия сил сухого трения в катаракте, что создает определенную зону нечувствительности изодрома, а с другой стороны, из-за небольшой величины усилий пружины катаракта, так как она установлена без предварительной затяжки и при небольших отклонениях точки С от положения равновесия получает незначительную деформацию. [c.205]

При наличии сил сухого трения муфта чувствительного элемента перемещается не сразу с изменением а только после того, как это изменение достигнет определенной величины. [c.291]

В регуляторе и топливном насосе, кроме сил сухого трения, имеются и силы гидравлического трения (малые по величине, в связи с чем ими пренебрегли), поэтому огибающая не будет точно прямой линией, а полученные г , г , Гд и т. Д. не будут равны друг другу. Поэтому для определения значения эквивалентной усредненной силы сухого трения необходимо найти [c.389]

Для определения величины сил трения, действующих в механизме регулятора и топливоподающей аппаратуре, в НАМИ была поставлена серия специальных опытов, давших возможность приближенно оценить величину фактора торможения 45], силу сухого трения и сложного сопротивления [55]. Указанные опыты не дают для практики исчерпывающих знаний, поэтому желательно дальнейшее проведение подобных экспериментальных работ применительно к значительно большему числу типов существующих регуляторов и топливоподающей аппаратуры. [c.197]

При изменении угловой скорости равенство приведенных к муфте сил нарушается, и последняя должна получить перемещение в сторону нового положения равновесия. Однако при наличии сил сухого трения муфта чувствительного элемента перемещается не сразу с изменением Щр, а только после того, как это изменение достигнет определенной величины. [c.197]

Таким образом, формула для определения силы жидкостного трения имеет такой же вид, как и при сухом трении, с той, однако, разницей, что из приведенных формул ясно видны факторы, влияющие на величину коэффициента трения, вследствие чего возможно теоретически определить его. [c.396]

Данная формула аналогична формуле (40) для определения силы трения при сухом трении скольжения. Коэффициент жидкостного трения /ж отличается от коэффициента сухого трения только по величине. Обычно он во много раз меньше, поэтому во столько же раз меньше и сила жидкостного трения. В этом заключается одно из преимуществ смазки. В среднем можно принимать следующие значения коэффициента, трения при жидкостном трении /ж = 0,001 0,006, при полужидкостном трении fnж = 0,03. [c.149]

Увеличение силы трения при сухом трении считают пропорциональным росту фактической площади контакта, полагая при этом, что величина ф остается постоянной при изменении сближения поверхностей. По мере сближения в контакт входят новые микронеровности, которые также деформируются, происходит перераспределение нагрузки, в результате чего выступающие микронеровности деформируются неравномерно и испытывают различные напряженные состояния. При длительном контакте величина деформации стремится к определенному пределу, а следовательно, и фактическая площадь контакта стремится к некоторому постоянному значению при заданных условиях нагружения, геометрических параметрах поверхностей и физико-механических свойствах материала. [c.10]

В первом случае работа существенно зависит от скорости и при уменьшении скорости уменьшается и может быть сделана как угодно малой. Во втором же случае сухого трения , наоборот, работа мало зависит от скорости, и как бы медленно мы ни двигали груз, нужно затратить на его перемещение некоторую конечную и вполне определенную работу значит, сила трения даже нри сколь угодно малой скорости имеет конечную величину. Кроме того, необходимо иметь в виду, что сила трения всегда направлена в сторону, противоположную скорости, и значит, при переходе скорости через нуль сила трения должна менять знак на обратный. Принимая во внимание это обстоятельство, а также результат наших опытов, мы можем установить хотя бы качественно связь между силой трения и скоростью в области малых скоростей. Очевидно, что в первом случае при жидком трении сила трения без скачка проходит через нуль [c.26]

Проведенный анализ энергетического баланса при наличии в гидроприводе колебаний, близких к гармоническим, позволяет заключить, что нелинейность расходно-перепадной характеристики способствует повышению устойчивости гидропривода. Если графики Лтр Лтр (а) проходят над кривой /, то гидропривод будет устойчив при любой форме этих графиков, что является одним из признаков абсолютной устойчивости. Однако этот признак очень приближенный, так как весь изложенный здесь анализ основан на предположении о значительной величине инерционной нагрузки на гидропривод. Поэтому значения сил сухого и гидравлического трения должны быть ограничены. В противном случае при определении притока энергии в гидропривод вместо зависимости (12.80) следует применять зависимость, учитывающую влияние этих сил на перепад давления в полостях гидроцилиндра, что приведет к изменению вида кривой 1. Кроме того, при значительном сухом трении закон движения поршня гидроцилиндра может существенно отличаться от гармонического, в частности , движение может происходить с остановками. Этот случай также выходит за рамки сделанных выше допущений. [c.310]

Современное состояние вопроса общего математического описания дисперсных систем нельзя признать до-статочло удовлетворительным, несмотря на растущий интерес к этой проблеме. Каж травило, в работах, шо-священных этому вопросу, фактически используется феноменологический подход к исследованию дисперсного потока в целом. Идея условного континуума п03(В0Ляет полностью использовать математический аппарат механики сплошных сред, но несет с собой погрешности физического порядка тем более существенные, чем значительней макроднскретность системы. Системы таких уравнений, полученные рядом авторов как общие, все же не охватывают класс дисперсных потоков во всем диапазоне концентраций (вплоть до плотного движущегося слоя). Они не учитывают качественного изменения структуры потока и в связи с этим изменения закономерностей распределения частиц, появления новых сил (например, сухого трения), изменения с ростом концентрации (до предельно большой величины) условий однозначности и пр. В основном большинство работ посвящено турбулентному течению без ограничений по концентрациям, хотя при определенных значениях р наступает переход к флюидному транспорту, а затем — плотному слою. Сама теория турбулентности применительно к дисперсным потокам находится по существу в стадии становления (гл. 3). Наиболее перспективные методы — статистические (вероятностные) применяются мало, по-видимому, в силу недостаточной изученности временной и пространственной структур дисперсных систем Общим недостатком предложенных систем уравнений является их незамкнутость, которая объясняется отсутствием конкретных данных о тензорах напряжений и [c.32]

Рассмотрим использованный выше в порядке первого приближения прием расчленения общего коэффициента сопротивления на слагаемые. Оценка только по об дает лишь количественный результат, поскольку этот коэффициент является интегральным. Поэтому стремление дифференцировать сложный шроцеюс привело к коэффициентам I, п, которые, однако, в определенной мере условны. Сложность заключается (В том, что все составляющие 1об не являются независимыми друг от друга величинами. Действительно, сопротивление трения чистого газа будет при наличии частиц и прочих равных условиях иным, чем при их отсутствии в связи с изменением обстановки в пристенном слое. По этой же причине т может иметь место и в тех случаях, когда движение твердых частиц не приводит к их сухому трению и ударам о стенки (Фт О), а лишь вызовет внутренние силы межкомпонентных взаимодействий. Вот почему при выбранном методе расчленения об коэффициент т(Арт) учитывает все (за исключением Ара) дополнительные потери давления, которые появляются из-за наличия частиц в потоке. Оценка общего коэффициента сопротивления дисперсного потока по зависимости типа об=ф1 [Л. 283] пригодна лишь для горизонтальных потоков, где п=0. Согласно (Л. 283] <р= 1 +1,6р 10иви +(1+2р)]. Нетрудно показать, что такая обработка опытных данных приводит в итоге также к расчленению об на составляющие. Действительно, [c.125]

Удовлетворительной теории, объясняющей законы сил трения сухих поверхностей, еще не существует. Очень грубо схематизируя явление, можно представить себе картину возникновения сил трения На рис. 102 показан в увеличенном виде разрез поверхностей соприкосновения двух твердых тел Поверхность тела не представляет идеальной ровной поверхпоми, на ней всегда имеются некоторые неровности, выступы, расположенные более или менее равномерно и имеющие в определенных пределах различную величину н форму. При соприкосновении двух тел эти выступы и неровности как-то деформируются, причем деформации зависят от местного давления (и, конечно, от среднего давления по площади соприкосновения) и поэтому могут иметь как упругий, так и неупругий характер. Сближение двух тел, проникновение выступов одного тела во впадипы другою, очевидно, будет зависеть от силы, прижимающей друг к другу оба тела. [c.144]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...