Оптимальные формы сечений деталей

Оптимальные формы сечений деталей [c.283]

Величина осевого усилия развиваемого центрами, должна быть оптимальной. Большие усилия, возникающие в точках контакта центра с враш,ающейся деталью, могут привести к интенсивному теплообразованию в результате воздействия сил трения и к появлению температурных погрешностей Чрезмерно большие усилия нежелательны при обработке тонких и длинных деталей, а также деталей переменного сечения. При больших осевых усилиях интенсивно изнашиваются рабочие поверхности центров, искажается правильная геометрическая форма центровых отверстий. [c.12]

С точки зрения совершенства по массе детали, работающей на изгиб, наиболее эффективным будет сечение, у которого большая часть металла сконцентрирована в полках, разнесенных от оси X, а материал стенки занимает незначительную долю, например, двутавровый профиль (рис. 83, а). Для деталей цилиндрических форм оптимальным будет тонкостенное круглое сечение. [c.330]

Жесткость и прочность деталей подшипникового узла достигается при условии выполнения следующих требований 1) размеры сопрягаемых с подшипниками деталей и их механические свойства должны быть оптимальными, чтобы детали могли противостоять действующим нагрузкам без остаточных деформаций и изменения геометрической формы 2) нагрузки, действующие на опоры, не должны вызывать в стенках корпусов и валах прогибов, способных привести к нарушению соосности 3) стенки корпусов, корпусных деталей с расточками под наружные кольца подшипников должны быть жесткими, что достигается увеличением сечения стенок или применением ребер жесткости 4) высота и площадь опорных поверхностей заплечиков на валах и в отверстиях корпусов должны быть достаточными для восприятия осевых усилий, действующих на подшипники 5) торцовые крышки, фиксирующие подшипники в осевом направлении, должны обладать достаточной жесткостью во избежание деформаций, нарушающих правильное положение подшипника. [c.287]

Положительное значение угла X наклона главной режущей кромки оказывает большое влияние на упрочнение режущей кромки резца, что особенно важно при ударном (прерывистом) резании, при работе по корке и при работе с неравномерным припуском, В связи с этим по мере перехода от отрицательного значения угла X к положительному (от —15 до +40°) стойкость резца повышается. В диапазоне же А, = О—10° изменение стойкости незначительно и им можно пренебречь. Из конструктивных элементов режущего инструмента определенное влияние на стойкость оказывают также форма передней поверхности, сечение державки резца и др. Но в любом конкретном случае существуют оптимальные значения конструктивных параметров, способствующие при прочих равных условиях обеспечению наиболее высокой стойкости инструмента, а следовательно, эффективности обработки деталей. [c.298]

Для сварки необходимо определить оптимальную установочную длину /у, которая зависит от размера и формы поперечного сечения и материала деталей. [c.299]

Геометрические параметры шва зависят от режима лазерной сварки. Оптимальной для сварки с глубоким проплавлением является кинжальная форма поперечного сечения с коэффициентом формы шва, значительно большим единицы. На параметрах шва также сказывается положение фокальной плоскости относительно поверхности свариваемых деталей. Максимальная глубина проплавления достигается при расположении фокуса под поверхностью материала. Оптимальная величина этого смещения фокуса зависит от свойств материала, толщины деталей и режимов сварки. [c.426]

К числу наиболее важных конструктивно-технологических мероприятий, повышающих эксплуатационные свойства мащин, можно отнести улучшение формы деталей с целью снижения напряжений в опасном сечении применение технологических способов, обеспечивающих наи-лучщую текстуру материала детали (штампованные заготовки, формообразование, например зубьев, зубчатых колес накатыванием) уменьшение количества операций и правильное их чередование снижение уровня динамических нагрузок повышением точности изготовления и сборки, а также применением оптимальных зазоров и др. снижение концентрации нагрузки вследствие повышения точности изготовления и сборки, увеличения жесткости узла, оптимального взаимного расположения деталей, узлов и др. повышение чистоты впадин у зубчатых колес обеспечение рациональной ориентации обработанных рисок и оптимальной шероховатости рабочих поверхностей деталей обеспечение стабильности физико-механических свойств поверхностного слоя, особенно вблизи опасного сечения, для чего основание впадин торцов зубчатых колес следует шлифовать до химико-термической обработки обеспечение стабильности физико-механических, химических и геометрических свойств материала деталей обеспечение наиболее благоприятной эпюры остаточных напряжений при отсутствии локальных растягивающих напряжений в упрочненном слое применением упрочняющей обработки обеспечение контроля изделий в процессе проектирования и производстве на соответствие их основных эксплуатационных свойств техническим условиям на изготовление и приемку. [c.413]

С удельным давлением тесно связана величина осадкн, косвенно определяющая длительность сварочного процесса, т е. время действия сжи.мающего усилия и нагрева. При сварке с постоянным давлением величина осадки является удобным измерителем степени готовности сварки. Оиытны.м путем установлено, что оптимальная величина осадкн зависит от размеров сечения п формы свариваемых деталей. [c.315]

Оптимальное значение скорости оплавления Уопл зависит от типа материала, размера и формы поперечного сечения деталей. [c.299]

Геометрическое проектирование на плоскости. Задачи геометри-шского проектчрочания на плоскости делятся на группы, связанные с анализом 1) формы плоских фигур и кривых линий 2) взаимного положения произвольных фигур на плоскости. К задачам первой группы относятся расчет профилей ра.зличных деталей при подготовке управляющих программ для станков с ЧПУ выбор оптимальной формы объемного объекта, заданного своими сечениями и р. К задачам второй группы относятся оптимальное размещение заданных плоских фигур в определенной области оптимальный раскрой материала формирование и оформление конструкторских чертежей и др. [c.248]

При изготовлении высокопрочных деталей машин из аустенитных сплавов не все способы упрочнения одинаково приемлемы - в некоторых случаях фазовый наклеп может оказаться предпочтительным. Равномерное упрочнение деталей сложной формы и больших сечений пластической деформацией практически невозможно. Старение дис-персионно-твердеюших аустенитных сталей является технологически наиболее доступным способом упрочнения. Однако известно, что даже небольшие отклонения от оптимальных режимов закалки и отпуска при старении приводят к падению прочностных или пластичес- [c.247]

В других случаях недостатком КМ является ограниченная возможность управления сварочным током в про-щессе сварки. В результате при достаточной длительности импульса тока иногда тцрудно получить форму импульса, технологически наиболее оптимальную при сварке данных деталей. Попытки преодолеть этот недостаток КМ путем комбинирования разрядов нескольких батарей конденсаторов, сочетания тока разряда батареи с током иного рода и т. д. дают положительные результаты лишь в частных случаях. В последние годы разработаны КМ с преобразованием разрядного тока конденсаторов в переменный ток на первичной обмотке сварочного трансформатора, причем частота первичного тока составляет от десятков до сотен, иногда тысяч герц. Регулируя частоту переменного тока и число импульсов в пачке, воздействуют на форму импульса и на процесс тепловыделения во время сварки. Перспективными областями для использования КМ этого типа являются а) микросварка, где ток промышленной частоты является лимитирующим фактором для получения высококачественных соединений б) сварка больших толщин и сечений, в том числе рельефная сварка большого числа компактных рельефов или сварка рельефов развитого сечения, когда снижение потребляемой из электросети мощности становится одним из важнейших факторов. [c.8]

Парис. 4.2 [59] представлены случаи эффекта упрочнения ППД деталей круглой формы при действии переменных во времени напряжений при изгибе, подверженных подслойному разрушению. Линиями 1 обозначено распределение по поперечному сечению детали наибольших значений максимального напряжения цикла а следовательно, и пределов выносливости Стд неупрочнённой детали 2 и 2 - распределение пределов выносливости эквивалентной детали при текущем А и оптимальном А значениях толщины упрочнённого слоя (при А равновероятно разрушение детали как под упрочнённым слоем, так и с поверхности здесь и далее ей соот- [c.73]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...