Термическое сопротивление переходу тепла

Наибольшее значение обычно имеют- термические сопротивления переходу тепла от газа к стенке 1/ai и проходу тепла через слои загрязнений. Коэффициент теплоотдачи конвекцией от дымовых газов к стенкам поверхностей нагрева и от стенок к нагреваемому воздуху не превышает 60—70 ккал/м ч град и часто бывает ниже. [c.113]

Термическое сопротивление переходу тепла. В условиях стационарного теплоперехода температуры в стенке с течением времени не меняются, т. е. не происходит ни нагревания, ни охлаждения стенки. Вследствие этого тепло, которое входит в плоскопараллельную стенку через одну из поверхностей, переходит, не изменяя своего количества, через толщу стенки и выходит наружу через противолежащую поверхность тепловой поток q по всей толщине стенки одинаков. [c.10]

Принимаем, что материал по обеим, сторонам каждого сечения (в пределах от сечения до середины смежных элементарных слоев) весь сосредоточен в упомянутом сечении, но сохраняются термические сопротивления переходу тепла от сечения к сечению. [c.133]

Общее термическое сопротивление переходу тепла от пара к стенке [c.76]

Для примерного определения термического сопротивления перехода тепла от наружной поверхности изоляции к воздуху в канале предполагаем, что толщина изоляции паропровода равна 100 мм, а конденсатопровода — 50 мм. Тогда [c.317]

Здесь ос — коэффициент теплоотдачи от кольца втулке Н — высота кольца. Тогда термическое сопротивление переходу тепла от кольца втулке [c.136]

При капельной конденсации водяного пара теплоотдача может быть во много раз больше, чем при пленочной. Это объясняется тем, что пленка конденсата является большим термическим сопротивлением передаче тепла фазового перехода от поверхности конденсации к стенке. При капельной конденсации в силу разрыва пленки это сопротивление гораздо меньше. [c.264]

Термическое сопротивление донышка поршня, т. е. сопротивление переходу тепла от его поверхности к точке с, [c.134]

Пленочная конденсация пара из движущейся смеси. Перенос тепла от движущейся парогазовой смеси к поверхности пленки конденсата осуществляется за счет конвективной теплоотдачи и массоотдачи (приток пара к поверхности пленки и его конденсация). На пути теплового потока возникает термическое сопротивление, связанное с переходом тепла от парогазовой смеси к поверхности конденсации, термическое сопротивление на границе раздела фаз / гр и термическое сопротивление пленки конденсата Rn.i. Эти термические сопротивления можно учесть, введя средний по поверхности приведенный коэффициент теплоотдачи, вычисляемый по уравнению [c.205]

Для стальных трубопроводов, по которым транспортируется вода, насыщенный и перегретый водяной пар, термическим сопротивлением тепло-переходу от среды к стенке трубы и термическим сопротивлением стенки трубы можно пренебречь, так как погрешность не превысит 2%. В этом случае в правой части уравнения (8-32) сохраняются только три последних слагаемых. [c.155]

При конденсации паров веществ с большой теплотой фазового перехода (в том числе водяного пара) и при достаточно большом содержании пара в смеси конвективная теплоотдача от смеси к пленке конденсата относительно мала по сравнению с переносом тепла вследствие массоотдачи. В этом случае можно принять а 0. При конденсации водяного пара можно также пренебречь термическим сопротивлением на границе раздела фаз, положив / гр 0 (если Давление пара не очень мало). Термическое сопротивление пленки конденсата пл=1/ ак, где к можно определить по соответствующим уравнениям для теплоотдачи при Пленочной конденсации чистого движущегося Пара. Для пучков горизонтальных труб йк вычисляется По уравнениям (2-145) И (2-146). [c.206]

Третий вид режима запуска показан на рис. 4.5. Здесь давление пара при температуре стока тепла мало, но термическое сопротивление на границе конденсатора и теплового стока велико. В этом случае звуковой и сверхзвуковой потоки могут возникать на начальной стадии запуска вследствие низкого давления пара при температуре стока. С ростом тепловой нагрузки температура конденсатора, и, следовательно, давление пара также растут из-за большого термического сопротивления. Увеличение давления пара ведет к снижению скорости потока на выходе испарителя. Это обеспечивает условия для перехода трубы через звуковой режим к режиму изотермическому (см. рис. 4.5). В дальнейшем с ростом тепловой нагрузки температура трубы возрастает равномерна [c.104]

То обстоятельство, что температура пленки со стороны пара равна температуре пара, показывает, что термическое сопротивление при переходе тепла от конденсирующегося пара к пленке ничтожно мало. Следовательно, основным термическим сопротивлением при конденсации пара будет сопротивление пленки жидкости, на преодоление которой и затрачивается весь температурный напор [c.280]

Перепишем эту формулу таким образом, чтобы по аналогии с предыдущим можно было установить термическое сопротивление при переходе тепла от жидкости к стенке (или обратно). Тогда [c.224]

Термическое сопротивление при переходе тепла от наружной поверхности изоляции в окружающую среду при различных видах прокладки определяется следующими формулами при воздушной прокладке [c.325]

Процесс конденсации пара из паровоздушной смеси при движении ее внутри вертикальных трубок пучка представляется следующим образом. По мере движения смеси по трубкам пар непрерывно конденсируется, при этом количество воздуха остается неизменным. В результате конденсации пара и постоянства живого сечения пучка скорость смеси непрерывно падает, а парциальное давление воздуха растет. Одновременно с этим падает и температура паровоздушной смеси вследствие понижения парциального давления пара и некоторого падения давления смеси из-за парового сопротивления. Снижение температуры пара по ходу смеси уменьшает температурный напор. Все это приводит к уменьшению коэффициента теплоотдачи с паровой стороны и удельного теплового потока q. При этом непрерывно изменяется соотношение отдельных составляющих термического сопротивления от смеси к пару. В начале процесса конденсации, когда парциальное давление воздуха в смеси мало, основным противодействием переходу тепла от пара к стенке является термическое сопротивление конденсатной пленки, а диффузионное сопротивление парогазовой пленки при движении смеси с большой скоростью практической роли не играет. По мере движения смеси и падения ее скорости [c.159]

Если пар насыщенный и не содержит примесей неконденсирующихся газов, то температура его по всему объему может считаться постоянной, соответствующей его давлению. Термическое сопротивление при переходе тепла от пара к поверхности жидкости в мо- [c.126]

Эти пределы установлены заводом-изготовителем исходя из того, что до их перехода упругое коробление цилиндров, являющееся следствием разности температур между их верхом и низом, не вызывает значительного перераспределения радиальных зазоров в уплотнениях и не приводит к местной выборке этих зазоров, а следовательно, и к задеванию роторов о гребни уплотнения. Появление температурной разности по диаметру цилиндра в процессе остывания турбины объясняется условиями конвективного теплообмена снаружи цилиндра. В силу движения воздуха вокруг турбины рассеиваемое цилиндром турбины в окружающую среду тепло по периметру поперечного сечения цилиндра неодинаково. Внизу цилиндра тепловой поток в окружающую среду наибольший, а вверху — наименьший. Поэтому по стенке цилиндра сверху вниз происходит передача тепла теплопроводностью и температурная разность верха и низа турбины определяется термическим сопротивлением по диаметру цилиндра. [c.322]

Суммарное термическое сопротивление поршневого кольца, оказываемое тепловому потоку при переходе тепла от поршня к втулке, [c.136]

При продольном обтекании плиты вследствие наличия трения всегда появляется пограничный слой, представляющий собой термическое сопротивление переходу тепла от поверхности плиты к потоку или от потока к поверхности. По сечению пограничного слоя температура, как известно, резко изменяется вне слоя она при турбулентном движении почти не меняется. Течение в пограничном слое может быть ламинарным и турбулентным. Однако и в -случае турбулентного движения в пограничном слое у самой стенки имеется тонкий слой ламинарно текущей жидкости (ламинарный подслой). Вдоль по течению среды, начиная от переднего края плиты, толщина пограничного слоя увеличивается. На некотором расстоянии / от края плиты толщина ламинарного пограничного -слоя определяется подформуле [c.313]

Направление перехода электронов от жидкого металла к металлу стенки или обратно (на горячем и охлаждаемом участках) зависит от характера термо-э.д. с. (величины, знака), возникающей в цепи, составленной из этих металлов. Термо-э.д. с. жидких металлов является линейной функцией температуры. В зависимости от сопряженного металла пары, она может быть возрастающей и убывающей. Для лития она заметно увеличивается, тогда как для остальных щелочных металлов уменьшается с повышением температуры, причем особенно сильно у рубидия и цезия [108]. Абсолютная термо-э.д. с. металла стенки в большой степени зависит от состава стали, фазовых и магнитных превращений и характера предварительной механической и термической обработки. Необходимые данные по этим вопросам отсутствуют в справочной и периодической литературе. Однако, интерполируя данные по другим сталям [21, 109], можно принять, что абсолютная термо-э. д. с., например, углеродистой стали (0,50% С) и стали типа 18-8Т, равна соответственно —4,6 и —3,4 MKejapad при 100° С и —6,4 и —4,8 MKejapad при 300° С. Значит, в теплообменниках с литием (Е- — ст>1) облегчается переход электронов от жидкого металла к стали и улучшается передача тепла, тогда как в натриевых, калиевых и особенно в рубидиевых и цезиевых теплообменниках контактное термическое сопротивление, вызываемое термо-э. д. с., должно быть большим и возрастать с повышением температуры. [c.46]

Обращаем внимание на аналогию между формулой перехода тепла и формулой Ома для электрического тока, а именно тепловому потоку соответствует элек /рический ток, разности температур (температурному напору) соответствует разность потенциалов, а термическому сопротивлению стенки — электрическое сопротивление проводника. [c.11]

При очень больших тепло-вйх нагрузках пузырчатый режим кипения воды переходит в пленочный. При это л образование пузырьков пара совер-йается так интенсивно, что они сливаются в сплошную пленку, от-деляющую жидкость от стенки и представляк>щук> значительное термическое сопротивление. Эта пленка неустойчива, местами разрывается ц удаляется в виде крупных пузырей пара, а на месте разрыва образуется новая и т. д. [c.279]

Значения коэффициентов теплоперехода и сопротивления тепло-переходу у вяутрениих и наружных поверхностей ограждений находят по табл. 1, а термическое сопротивление замкнутых воздушных прослоек — по табл. 2. [c.333]

Как видно, для этой задачи коэффициент теплопередачи гораздо меньше, чем в первом случае, ввиду значительного термического сопротивления при переходе тепла от стенки к воздуху. В сравневаи с этим термическим сопротивлением остальные два очень малы. [c.310]

Пусть, для определенности, создающий внешнее магнитное поле ток течет в катушке, внутри которой находится магнетик. Магнетик поляризуется и создает свое магнитное поле (поле его магнитных токов). Отделение механической системы от термической может здесь показаться трудным. В проводах катушки, несомненно, есть скрытое движение, так как там постоянно выделяется джоулево тепло, да и создающие ток заряды частицы микроскопические. Кроме того, ток поддерживается сторонними силами. Однако мы должны отвлечься от всяческих усложнений, не связанных с существом дела. Ведь всегда можно связать с механической системой сколь угодно сложные внешние тела, которые будут влиять на механическую систему и через нее — на термическую. Для поведения термической системы существенно только движение механической системы, с которой термическая непосредственно связана. В нашем случае несущественно как раз наличие сторонних сил и сопротивления проводников. Сторонние силы потому и нужны, что не будь их, сопротивление проводников погасило бы ток. Энергия, передаваемая сторонними системами зарядам е , сейчас же снова отбирается от них проводником (переходит в джоулево тепло). Все это для нас несущественно. Если бы сопротивления не было, кинетическая и магнитная энергия зарядов могла бы оставаться постоянной и без сторонних систем и изменялась бы только за счет воздействия термической системы. Внешние воздействия на термическую часть не изменились бы, если бы вместо тока в проводниках двигалась без сопротивления не имеющая атомной структуры электронная жидкость . Ясно, что механической системой следует считать не микрозаряды в проводнике, а их макродвижение, которое можно представлять как движение фиктивной электронной жидкости. Координаты ее макрочастиц будут механическими параметрами нашей системы, а работа термической части над механической [c.14]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...