Расход и температуры охлаждающей воды

РАСХОД И ТЕМПЕРАТУРЫ ОХЛАЖДАЮЩЕЙ ВОДЫ [c.50]

Опытные характеристики холодильника (рис. 2.9, б) подтверждают возможность получения мелкодисперсной капельной структуры и варьирования диаметрами капель в пределах к=0,1-т-1 мкм изменением расхода и температуры охлаждающей воды при небольших влажностях. Диапазон размеров капель может быть существенно расширен, если использовать форсуночную (крупнодисперсную) влагу, которая интенсивно дробится в вихревых следах пластин холодильника. В это.м случае в зависимости от параметра s = sjl (s— расстояние между пластинами, рис. 2.9, а) и влажности можно получить различные функции распределения. С изменением дисперсности одновременно меняется и интенсивность турбулентности за холодильником (рис. 2.9, в). В этой связи возникает вопрос о расстоянии между холодильником и исследуемой моделью. Как показали опыты, выравнивание поля скоростей и равномерное распределение жидкой фазы и степени турбулентности по сечению достигаются на значительном расстоянии за холодильником. [c.37]

В типовых характеристиках турбины К-500-23,5-2 зависимости расходов пара и теплоты приводятся на рис. 3.41, а при условии, что давление отработавшего пара определяется в соответствии с характеристикой конденсатора К-11520-2 Турбоатома при постоянных расходе и температуре охлаждающей воды W= 5 430 м /ч и = 12 °С. [c.272]

Обычно задаются следующие исходные параметры электрическая нагрузка для конденсационных турбин или(и) теплофикационная нагрузка для теплофикационных турбоустановок расход и температура охлаждающей воды на входе в конденсатор турбины параметры свежего пара и пара после промежуточного перегрева параметры теплосети при расчете теплофикационной турбоустановки. Иногда режимные расчеты выполняются при назначении сниженного давления свежего пара на пониженных уровнях нагрузки с переводом регулирующих клапанов в положение, при котором часть клапанов полностью открыты, а остальные полностью закрыты [14]. Такие режимы называют режимами работы на скользящем давлении свежего пара. Снижение давления в водопаровом тракте котла обеспечивается снижением напора питательного насоса и, в случае необходимости, небольшим прикрытием регулирующего питательного клапана. [c.360]

При моделировании определяются динамические характеристики МВУ по температуре, концентрации, уровню, расходам вторичного пара при различных возмущениях по расходу раствора на входе и выходе из установки, а также между аппаратами, концентрацией раствора на входе в аппарат, расходом греющего пара, расходом и температурой охлаждающей воды и пароотборами. Кроме этого, с помощью модели можно оценить влияние различных конструктивам [c.96]

Режим охлаждения отрабатывают в первые дни после задувки доменной печи на основе регистрации расхода и температуры охлаждающей воды в зависимости от условий работы и качества воды, после чего расход воды устанавливают и регулируют по заданному перепаду температур, учитывая изменение качества поступающей воды. [c.167]

Конечные параметры пара. Наивыгоднейшее давление пара в конденсаторе зависит от стоимости топлива и температуры охлаждающей воды а также от относительного расхода пара с1 в парогазовой установке. [c.211]

Обозначение связей 1в, 2в, Зв — по расходу, давлению и температуре воздуха 1г, 2г, зг — по расходу, давлению и температуре продуктов сгорания 1о 2о, Зо — по расходу, давлению и температуре охлаждающей воды 1т, 2т, Зт — по расходу, давлению и температуре топлива 4 — по мощности. Нумерация узлов, данная внутри кружков, соответствует нумерации элементов на рис. 3.1 [c.59]

Оптимизация параметров низкопотенциального комплекса (НПК) электростанции сводится к определению экономически наивыгоднейших значений следующих его характеристик расхода охлаждающей воды Ge, расчетных значений давления в конденсаторе Рк (вакуума V) и температуры охлаждающей воды 4., площади поверхности охлаждения (теплообмена) конденсатора Рк, числа выхлопов турбины Z или удельной нагрузки выхлопа gF, кг/(м2-ч), скорости охлаждающей воды Wb, м/с, в трубной системе конденсатора, параметров водоохладителя (для оборотных систем водоснабжения). Эту комплексную задачу обычно решают при условии постоянной тепловой нагрузки парового котла или реакторной установки, т. е. при изменяющейся электрической мощности турбогенератора iV3=var) с учетом замещающей мощности в энергосистеме. [c.233]

Для паровой турбины мощностью 1000 кВт с удельным расходом пара 5,5 кг/(кВт-ч) определить поверхность охлаждения конденсатора и расход охлаждающей воды, если известно, что кратность охлаждения 55 кг/кг и температура охлаждающей воды на входе 18°С и на выходе из конденсатора 28°С. Температура пара в конденсаторе 32,5°С. Коэффициент теплопередачи 3700 Вт/(м -К). Решение. Расход пара турбиной [c.197]

Редукционно-охладительная установка должна снабжаться контрольно-измерительной аппаратурой для измерения давления и температуры свежего пара и дросселированного охлажденного пара давления и температуры охлаждающей воды расходов пара и воды, а также регуляторами температуры и давления. На входе в БРОУ в отличие от РОУ устанавливается паровой запорно-дроссели-рующий клапан. Таким образом, в схеме на рис. 1.1 функ- [c.8]

Ввиду того что конечная энтальпия и температура охлажденного пара при данных его начальных параметрах зависят от относительного расхода и энтальпии охлаждающей воды, при сравнении эффективности работы различных распыливающих устройств учитывались эти параметры. Относительный расход охлаждающей воды вычислял- [c.118]

Охладитель пара был оснащен термопарами, схема расположения которых приведена на рис. 3.43. Изменение температуры, измеряемой термопарами, фиксировалось потенциометрами типа КСП-4. Во время эксперимента измерялись следующие величины давление и температура охлаждающей воды давление пара в первой ступени пароохладителя температура охлажденного пара на выходе из установки. Для измерения расходов пара и воды были установлены мерные шайбы. Вначале исследования проводились при расходе пара около 2,5 т/ч и следующих параметрах начальном давлении и температуре пара ро== = 1,43 МПа, /о=407°С, давлении охлажденного пара на [c.142]

Для паровой турбины мощностью 1 ООО кет с удельным расходом пара 5,5 кг/ кет-ч) определить поверхность охлаждения конденсатора и расход охлаждающей воды, если известно, что кратность охлаждения 55 кг/кг и температура охлаждающей воды на входе в конденсатор 18 °С, на выходе 28 °С. Температура пара в конденсаторе 32,5 °С. Коэффициент теплопередачи 3 700 вт1(м град). [c.137]

Определение экономического вакуума имеет весьма важное значение для эксплуатации, так как позволяет вести наиболее экономичный режим работы циркуляционных насосов и правильно распределить расход охлаждающей воды при параллельном водоснабжении нескольких турбин в зависимости от паровой нагрузки конденсаторов и температуры охлаждающей воды. [c.373]

Для того чтобы сопоставить расходы пара иа единицу выработанной энергии с гарантиями завода, необходимо испытания проводить при обусловленных заводом-поставщиком параметрах пара и температуре охлаждающей воды. В том случае, когда этого не удается достичь, производится соответствующий пересчет по кривым завода. На фиг. 234, а, б, в изображены кривые для турбины АКВ-12-11. [c.327]

При испытании измеряются число оборотов, развиваемая машиной мощность, расход топлива или другого вида энергии, расход масла, давление в масляной системе, температура охлаждающей воды и масла и т. д. ведется наблюдение за работой отдельных механизмов машины, причем она прослушивается для выявления шума или стука. Записи всех наблюдений, сделанных во время испытания, вносятся в журнал испытаний, и на основе их делается заключение о качестве выпускаемой машины. [c.524]

Здесь Gb — расход воды, кг/с в и 1"ъ — температура охлаждающей воды при входе в опытную трубку и выходе из нее, °С Ср — средняя удельная теплоемкость воды, Дж/(кг-К), при = 0,5(Гв + "в). [c.187]

Задача 3.72. Определить расход охлаждающей воды и кратность охлаждения для конденсатора паровой турбины, если расход конденсирующего пара Z),= 10 кг/с, энтальпия пара в конденсаторе /,=2360 кДж/кг, давление пара в конденсаторе / х = 3,5 10 Па, температура охлаждающей воды на входе в конденсатор 1 — УС, а температура выходящей воды на 4°С ниже температуры насыщенного пара в конденсаторе. [c.142]

Задача 3.74. Конденсационная турбина с одним промежуточным отбором пара при давлении />., = 0,4 МПа работает при начальных параметрах пара ро = 4 МПа, /q = 425° и давлении пара в конденсаторе j, = 3,5 10 Па. Определить расход охлаждающей воды и кратность охлаждения для конденсатора паровой турбины, если расход конденсирующего пара Z), = 6,5 кг/с, температура охлаждающей воды на входе в конденсатор / = Ю°С, температура выходящей воды на 5°С ниже температуры насыщенного пара в конденсаторе и относительные внутренние кпд части высокого давления и части низкого давления [c.142]

Задача 3.75. Конденсационная турбина с одним промежуточным отбором пара при давлении />п = 0,4 МПа работает при начальных параметрах пара Рй = Ъ МПа, /о=380 С и давлении пара в конденсаторе р = А 10 Па. Определить расход охлаждающей воды и кратность охлаждения для конденсатора паровой турбины, если расход конденсирующего пара Z>i=8,5 кг/с, температура охлаждающей воды на входе в конденсатор в=11°С, температура воды на выходе из конденсатора f = 21° относительный внутренний кпд части высокого давления /о, = 0,74 и относительный внутренний кпд части низкого давления 1, = 0,76. [c.143]

Задача 3.77. Определить количество теплоты, воспринимаемое охлаждающей водой в конденсаторе паровой турбины, если расход конденсирующего пара D, = 8,5 кг/с, кратность охлаждения т=54 кг/кг, давление пара в конденсаторе = 3 10 Па, температура охлаждающей воды на входе в конденсатор = 12°С и температура выходящей воды на 4°С ниже температуры насыщенного пара в конденсаторе. [c.144]

Задача 3.78. Для паровой турбины с эффективной мощностью iVe = 2600 кВт и удельным расходом пара d = 6,5 кг/(кВт ч) определить количество теплоты, воспринимаемое охлаждающей водой в конденсаторе турбины, если кратность охлаждения т = 55 кг/кг, температура охлаждающей воды на входе в конденсатор в = 10,5°С и температура воды на выходе из конденсатора [c.144]

Задача 3.80. Конденсационная турбина с эффективной мощностью iVe=5000 кВт и удельным расходом пара d = = 5,8 кг/(кВт ч) работает при начальных параметрах пара / о=3,5 МПа, о = 435°С и давлении пара в конденсаторе / ,= = 4 10 Па. Определить поверхность охлаждения конденсатора турбины, если температура охлаждающей воды на входе в конденсатор f, = 14°С, температура воды на выходе из конденсатора t, = 24° , коэффициент теплопередачи к = 4 кВт/(м К) и относительный внутренний кпд турбины /о, = 0,75.. [c.144]

Задача 3.81. Определить поверхность охлаждения конденсатора турбины, если расход охлаждающей воды для конденсатора W=450 кг/с, кратность охлаждения m= 55 кг/кг, энтальпия пара в конденсаторе i i = 2400 кДж/кг, давление пара в конденсаторе , = 4 10 Па, температура охлаждающей воды на входе в конденсатор f, = 12° , температура воды на выходе из конденсатора / = 22°С и коэффициент теплопередачи к = 3,7 кВт/(м К). [c.145]

Для <аждого типа конденсаторов заводом-изготовителем даются расчетные характеристики, по которым при данной паровой нагрузке, расходе и температуре охлаждающей воды определяется расчетная величина вакуума. Затем эги характеристики уточняются путем проведения теплО ВЫх испытаний. Если полученная в процессе эксплуатации величина вакуума не совпадает с найденной по характеристике, необходимо тщательно проанализировать показатели работы конденсационной установки и найти причину отклонения. [c.74]

Основными показателями, характеризующими работу конденсатора, 51ВЛЯЮТСЯ давление отработавшего пара рк и температурный напор при заданных значениях паровой нагрузки, расхода и температуры охлаждающей воды на входе в конденсатор. Давление в конденсаторе определяют как разность показаний барометра и вакуумметра, подключенного к конденсатору. [c.192]

Удельный расход пара при полной нагрузке и температуре охлаждающей воды 15° С — 4,5 кг/катч, чему соответствует расход тепла 2800 ккал1квтч и t = 0,813. [c.194]

Фиг. 88. Удельный расход пара турбогенератором ХТГЗ мощностью 50 000 кет при п = 1500 об/мин и температуре охлаждающей воды < 15° С допуск на расход пара + 3 /о и на температуру подогрева воды — З ,/, цифры на кривой указывают конечную температуру питательной воды.

Таким образом, для получения высокой производительности необходимо снабжать прессформы эффективными и достаточно развитыми охлаждающими системами, и регулировать температуру темпом работы, а не расходом или температурой охлаждающей воды. [c.186]

При полной нагрузке и температуре охлаждающей воды 288К эффективный к. п. д. турбины т]й 0,81 и удельный расход теплоты q - 2800 ккал/(кВт-ч). Тепловая эффективность этой турбины приблизительно такая же, как и турбины К-50-29, хотя ЧВД последней имела повышенный к. п. д. из-за большей высоты проточной части, но этот сравнительно небольшой выигрыш лишь [c.7]

Плотность вакуумной системы имеет очень большое значение для достижения наивысшей тепловой экономичнгсти, возможной при данных начальных параметрах пара и температуре охлаждающей воды. Большое содержание воздуха в отработавшем паре снижает достижимый вакуум. Так, например, в соответствии с характеристикой эжектора в турбоустановке типа ВПТ-25-4 увеличение количества отсасываемого воздуха с 10 до 30 кгкас снижает вакуум на 0,008 am, что увеличивает расход пара турбиной на 1—1,5%. Установка эжектора большей производительности может восстановить вакуум, но увеличит расход пара на эжектор и нагрев в нем конденсата, чем вытеснит некоторое количество регенеративного отбора. [c.127]

Количество подведенного тепла определяется по расходу и нагреву охлаждающей воды дроссельный расходомер на охлаждающей воде протарирован объемным способом, замер всех температур ведется с помощью лабораторных термометров с ценой деления 0.1° С, измерение давления в конденсаторе производится F-образным ртутным баровакуумметром с ценой деления 1 мм рт. ст., а атмосферного давления — инспекторским барометром с ценой деления 0.05 мбар. Сопоставление показаний давления в конденсаторе и температуры насыщения пара, измеренной оЧабо-раторным термолметром, дает хорошее совпадение. [c.233]

Холодное орошение оказывает то же влияние на протекание процесса, что и холодное питание. В точке ввода орошения за счет конденсации паров появляется некоторое дополнительное количество орошения. Хотя внутреннее орошение лишь на несколько процентов превышает внешнее орошение, эта разница становится существенной, если флегмовое число велико, а выход продукта мал. Рассмотрим случай, когда расход пара в колонне составляет 550 моль ч и внешнее орошение поддерживается равным 500 моль1ч. Если орошение подается в колонну при температуре кипения, то дополнительная конденсация отсутствует и расход дистиллята составляет 50 моль[ч. Если орошение переохлаждается до 5,0° С, в колонне дополнительно конденсируется 20 моль ч, расход паров в конденсатор сокращается до 530 моль ч я выход продукта снижается до 30 моль1ч. Уменьшение выхода дистиллята вызывает изменение ei о состава, которое в конце концов будет скорректировано регулятором состава, однако во время переходного процесса полу-чается некоторое количество некондиционного продукта. В разделе, посвященном регулированию давления, показано, как при изменении количества инертных газов и температуры охлаждающей воды меняется температура орощения, однако это изменение происходит относительно медленно. В конденсаторах с воздушным охлаждением вследствие быстрого изменения окружающих условий происходят резкие колебания температуры орошения. Для этих условий инженеры фирмы Филипс Петролеум разработали пневматическую аналоговую вычислительную машину и регулятор, обеспечивающие стабилизацию внутреннего орошения. Краткое описание этой системы приводится ниже в качестве примера того, как с помощью относительно простой комбинации стандартных элементов можно значительно улучшить качество регулирования. [c.374]

Генераторы мощностью 32, 63 и 100 Мет должны иметь длительно допускаемую максимальную активную мощность, равную 120% номинальной при osгенераторы мощностью 160 Мет и выше—110% номинальной нри увеличении расхода охлаждающей жидкости и давления водорода по указанию завода-изготовителя, при со5<ф=0,9 и температуре охлаждающей воды не более +33 °С или прн номинальном os ф и температуре о.члаждающей воды не более + 20 °С. Номинальные данные возбудителей генераторов приведены в табл. 1-48. [c.65]

Циркуляционные насосы выбирают по летнему режиму работы, когда пропуск пара в конденсатор при полной нагрузке турбины наибольщий и температура охлаждающей воды также наивысшая. Циркуляционные насосы теплофикационных турбоустановок аналогично конденсатным насосом выбирают по летнему конденсационному режиму работы с полной электрической мощностью. Так как в зимнее время температура и расход охлаждающей воды значительно снижаются, то зимой, как правило, часть насосов отключают и они находятся в резерве. [c.197]

При давлении свежего пара 29 ата, е температурой 400° С, давлении в камере отбора 1,2 ата и температуре охлаждающей воды 25° С, подводимой к конденсатору в количестве 5 500 M jna , расход пара турбины АТ-25-1 при различных нагрузках и количествах отбираемого пара указан в табл. 12. [c.384]

Рнс. 8.19. Зависимость давления в конденсаторе 800КЦС-3 от расхода пара и температуры охлаждающей воды для номинального расхода воды = 73 ООО т/ч [c.235]

Рис. 8.20. Зависимость температурного напора в конденсаторе 800КЦС-3 от расхода пара и температуры охлаждающей воды прн изменении расхода воды в пределах (0,9. .. 1,1)И ,

Рис. 8.20. <a href="/info/191882">Зависимость температурного</a> напора в конденсаторе 800КЦС-3 от <a href="/info/102512">расхода пара</a> и температуры охлаждающей воды прн изменении <a href="/info/102219">расхода воды</a> в пределах (0,9. .. 1,1)И ,

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...