Косозубые и шевронные колеса

Порядок заполнения таблицы параметров в основном остался без изменений. В первой части таблицы, как и прежде, приводят основные данные (необходимые для изготовления) модуль, число зубьев, угол наклона зубьев (косозубых и шевронных колес), направление [c.128]

Число зубьев г всегда указывают на полной окружности, незави симо от того, что изображено колесо или сектор. Угол наклона зубьев Ра косозубых и шевронных колес определяется в касательной плоскости к делительному цилиндру. Направление наклона зубьев указывается надписью Правое , Левое или Шевронное . [c.129]

Значение z, округляют в ближайшую сторону до целого z, jn=17 — для прямозубых колес Zj = 17- os — для косозубых и шевронных колес. [c.17]

Расчетное контактное напряжение косозубых и шевронных колес [c.20]

Это напряжение не должно превышать для цилиндрических косозубых и шевронных колес — 1,23 [о] для конических колес с круговым зубом — 1,15 1а] [c.10]

На прямозубых зубчатых колесах фаску выполняют под углом аф = 45", на косозубых и шевронных колесах при твердости рабочих поверхностей менее 350 НВ —под углом (1ф = 45" (рис. 5.1, а, б), а при более высокой твердости — (1ф = 15.,.20" (рис. 5.1,л). [c.63]

Позиция 3 — значение угла р для косозубых и шевронных колес. Для прямозубых колес позиции 3 и 4 т таблицы исключаются. [c.113]

ОСОБЕННОСТИ РАСЧЕТА НА ПРОЧНОСТЬ КОСОЗУБЫХ И ШЕВРОННЫХ КОЛЕС [c.299]

Зубья косозубых и шевронных колес рассчитывают на выносливость по контактным напряжениям аналогично расчету прямозубых [c.300]

Для зубчатых колес с т 1 установлены различные требования к косозубым и шевронным колесам с коэффициентами осевого перекрытия нр не менее указанных в табл. 31. с одной стороны, и к прямозубым [c.659]

Расчет па прочность косозубых и шевронных колес аналогичен расчету прямозубых. Размеры закрытых передач также определяют ис расчета на контактную прочность и проверяют на выносливость зубьев по напряжениям изгиба. Открытые передачи косозубыми колесами применяют редко. При одинаковых размерах и материалах косозубые передачи обладают большей нагрузочной способностью, чем прямозубые. Объясняется это в основном более высоким коэффициентом перекрытия, т. е. большей длиной контактных линий, а следовательно, меньшей нагрузкой на единицу длины контактной линии и меньшими (при данных размерах и нагрузках) контактными напряжениями. Повышенная прочность косых зубьев на изгиб объясняется, кроме того, тем, что контактные линии наклонны и поэтому уменьшается плечо изгибающей зуб силы. Строгий математический учет перечисленных факторов невозможен, и они отражаются в расчетных формулах эмпирическими коэффициентами повышения нагрузочной способности непрямозубых передач по сравнению с прямозубыми — при расчете на контактную прочность и и — при расчете на изгиб. В среднем можно считать тот и другой коэффициент равным 1,35. [c.384]

Нагрузочная способность косозубых и шевронных колес выше, чем прямозубых, поэтому для них рекомендуются следующие значения коэффициентов [c.136]

Цилиндрические косозубые и шевронные колеса [c.218]

Нарезание косозубых и шевронных колес может производиться прямозубой рейкой, как и при изготовлении прямозубых колес наклон зуба получают соответствующим поворотом инструмента относительно заготовки на угол р. При этом профиль косого зуба в нормальном к его оси сечении будет таким же, как и в прямозубом колесе. [c.332]

Нарезание косозубых и шевронных колес может производиться также и стандартной косозубой рейкой, обкатывающей заготовку в процессе резания в плоскости вращения колеса. [c.333]

Нарезание косозубых и шевронных колес, так же как и прямозубых, производится стандартным режущим инструментом. Если используется реечный инструмент, то может применяться или косозубая рейка, обкатывающая в процессе нарезания заготовку в плоскости вращения колеса, или прямозубая рейка, расположенная наклонно к торцовой плоскости заготовки. На рис. 9.14 представлено сечение косозубой рейки, проходящее через модульную прямую перпендикулярно торцовой плоскости. В этом сечении Р — угол наклона зуба рейки. Поскольку линейная скорость заготовки на делительной окружности равна поступательной скорости рейки, [c.247]

Для косозубых и шевронных колес благодаря наклонному положению контактных линий кривизна в полюсе зацепления отличается от найденной выше. Кроме того, при осевом коэффициенте перекрытия Вр > 1 в зацеплении всегда находится более одной пары зубьев. Поэтому для косозубых колес расчет ведут по формуле [c.262]

Цилиндрические прямозубые, косозубые и шевронные колеса с канавкой посередине зуба нарезают главным образом червячными модульными фрезами на зубофрезерных станках (рис. 16.10, а). Для обработки червячных колес также применяются червячные фрезы, получающие радиальную и тангенциальную подачи. С помощью долбяков (рис. 16.10, бив) возможна обработка зубчатых колес как с внешним зацеплением, так и с внутренним, прямозубых и косозубых колес. [c.322]

Для широких косозубых и шевронных колес АР и Ai , для прямозубых п узких косозубых колес АР или один из комплексов [c.230]

Примечания 1. Данный ряд модулей распространяется на все виды зубчатых колес цилиндрических, конических, червячных с цилиндрическими червяками. 2. Для косозубых и шевронных колес обычно из данного ряда назначается нормальный модуль т . 3. Для червячных передач с цилиндрическим червяком из данного ряда назначается торцевой модуль. (Здесь подразумевается модуль колеса он же будет осевым модулем червяка. Авт.). 4. Допускается применение модулей 3,25, 3,75 н 4,25 мм для автомобильной промышленности и модуля 6,5 мм для тракторной промышленности. 5. При выборе модулей по таблице следует отдавать предпочтение модулям, стоящим в колонках 1-го ряда. [c.412]

Широкие косозубые и шевронные колеса [c.110]

Разграничение норм точности, предъявляемых к широким косозубым и шевронным колесам, от норм, предъявляемых к прямозубым и узким косозубым колесам, сделано потому, что погрешности одних и тех же параметров зубчатого колеса проявляются на разных видах зубчатых колес неодинаково. Возьмем для примера погрешность основного шага Д о и погрешность профиля Д/. У прямозубых колес эти погрешности влияют на плавность работы передачи, а у широких косозубых колес — вызовут лишь изменения высоты пятна контакта зубьев (плавность работы широких косозубых колес зависит в основном от циклической погрешности колеса AF). По этой причине в указанном стандарте погрешность основного шага для широких косозубых и шевронных колес входит в комплекс показателей, характеризующих контакт зубьев в передаче, в то время как этот же элемент для прямозубых и узких косозубых колес включен в комплекс показателей, характеризующих плавность работы колеса. В результате для одного и того же параметра зубчатых колес различных видов в ГОСТ 1643—56 приведены различные числовые значения допусков. [c.266]

Для широких косозубых и шевронных колес с модулем свыше 1 мм [c.274]

Для косозубых и шевронных колес из данной таблица назначается обычно нормальный модуль. [c.385]

Для косозубых и шевронных колес внешнего зацепления при ширине венца 6 > sin Рь, где Рь — основной угол наклона sin Рб = sin Р os а, где а = 20° (угол профиля зуба). [c.386]

Для прямозубых колес 2], =17 дли косозубых и шевронных колес 2 = 17созф1 [c.13]

На торца.х зубчатого венца выгюл-няют фаски размером [ = (0,5...0,7) т, которые окрун ляют до стандартного значения (см, ниже). На прямозубых зубчаттнх колесах фаску выполняют НОД углом Цф=45 , на косозубых и шевронных колесах при твердости рабочих иоверхностей НВ<350 — под углом (1ф=45 (рис, 5.1, а, б), а при НВ > 350 - (Хф= 15...20° (рис. 5,1, в). Острые кр(шки на торцах ступицы, углах обода притупляют фасками, размеры (мм) которых принимают [c.42]

Расчет на прочность косозубых и шевронных колес в основе своей аналогичен расчету прямозубых. Как только что упоминалось, косозубые и шевронные передачи по сравнению с пря.мозубыми имеют ряд оцобенностей, которые учитываются при расчете на прочность следующим образолм в формулах (7.5) и (7.7) вместо числового коэффициента 495 принимается 430 и вместо 10-10 применяется 8,5 10 расчетное допускаемое контактное напряжение определяется по формуле [c.456]

Коэффициенты К Кр учитывают не-равломерность распределения нагрузки между зубьями. Для прямозубых колес К = = Кр . Для косозубых и шевронных колес зависят от окружной скорости колес и степени точности при у Юм/с и 6...8-й степени точности [c.193]

Для косозубых и шевронных колес указывается угол наклона зубьев на делительном цилиндре. Для косоэубых колес указывается направление зубьев (правое или левое), а для шевронных делается запись-- Шевронное . Для прямозубых колес позиция 3 прочеркивается или исключается из таблицы [c.188]

В ГОСТ 1643—56 нормы, предъявляемые к прямозубым колесам, разграничены от норм, предъявляемых к косозубым и шевронным колесам, причем узкие косозубые колеса причислены к прямозубым. Сделано это потому, что работа узких косозубых колес, ширина венца которых не превыцгает величины осевого шага данного колеса, по существу не отличается от работы прямозубых колес, поэтому к этим колесам должны быть предъявлены такие же требования точности, как и к прямозубым колесам. [c.266]

Если при твёрдости поверхностного слоя зубьев косозубых и шевронных колес < 350 кг мм возможна значительная перегрузка концов зубьев (вследствие неравномерного распределения нагрузки по зубьям из-за неточного изготовлекия или из-за больших деформаций тела шестерни и валов при неравномерной нагрузке), то рекомендуется число зубьев шестерни выбирать таким, чтобы сно не превышало полученного последующей формуле [c.270]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...