Выход сухих продуктов сгорания газов

По составу сухих продуктов сгорания определяются коэффициент расхода воздуха а и выход сухих продуктов сгорания газов м /м (м /кг). [c.297]

Выход сухих продуктов сгорания газов 297 Вязкость 11 [c.547]

При полном сгорании мазута, природного и других горючих газов, когда расход воздуха на горение существенно отличается от выхода сухих продуктов сгорания, для определения а используются азотные формулы [c.297]

Хв = о( ,-1 - )/( , 1 0+ ). где gg — относительное количество воздуха, содержащегося в продуктах сгорания заданной КС Lq — теоретическое количество воздуха, необходимого для полного сгорания 1 кг топлива, кг/кг а, j — коэффициент избытка воздуха в продуктах сгорания предыдущей КС — энтальпия топлива на входе в КС (обычно принимается = 0) — энтальпия воздуха на входе в КС (за компрессором) Ад (, — энтальпия сухих продуктов сгорания (при а = 1) при температуре на выходе из КС А— энтальпия воздуха при температуре газов на вы- [c.376]

Для расчета процесса горения топлива и определения количества продуктов сгорания следует знать вид и элементарный состав топлива. Расчет производится по формулам, приведенным в гл. 15. При этом следует иметь в виду, что тепловой расчет котельного агрегата выполняют, исходя из рабочей массы топлива (твердое и жидкое), для чего необходимы данные о содержании золы и влаги (Ар и WP) в топливе. При определении коэффициента избытка воздуха в сечениях газохода котельного агрегата следует учитывать подсос воздуха через неплотности в элементах, расположенных между топкой и рассматриваемым сечением. При наличии присосов воздуха возрастают полная масса газообразных продуктов сгорания и масса сухих газов по пути газового потока оттопки до его выхода из котельного агрегата. Незначительно увеличивается масса водяных паров за счет их содержания в присосах воздуха. [c.146]

В правильно сконструированной топочной камере сжигание топлива должно происходить с минимальными тепловыми потерями, высокими тепловыми нагрузками и наименьшим коэффициентом избытка воздуха. В камерных топках с сухим шлакоудалением основная масса золы топлива (85—90%) выносится газами за пределы топочной камеры. При слоевом или комбинированном (факельно-слоевом) сжигании топлива также, хотя и в меньших размерах, наблюдается унос золы вместе с газообразными продуктами сгорания. Во избежание шлакования поверхностей нагрева, размещенных как в топке, так и в начале конвективного газохода, в камерных топках необходимо разместить экранные поверхности такого размера, чтобы температура газов на выходе из топки не превосходила температуру начала размягчения золы и во всех случаях не превышала 1150° С. [c.62]

На оптимальную температуру уходящих газов оказывает влияние влажность топлива. Чем больше влажность, тем выше дух. Отрицательное влияние влажности топлива на Рз выражается также и в том, что объем продуктов сгорания в топке, а следовательно, и на выходе, из агрегата заметно возрастает. Поэтому даже при постоянной б ух потеря Рг при влажном топливе больше, чем при сухом. Отрицательное влияние повышенной влажности выражается и через повышение теплоемкости продуктов сгорания, которая возрастает с повышением влажности топлива. [c.92]

Горючие сланцы занимают среди энергетических топлив особое место, являясь типичным местным топливом. Зольность их чрезвычайно велика и достигает 60—70% на сухую массу. Как было указано выше, зола сланцев под воздействием высоких температур разлагается с выделением значительных количеств углекислоты (так называемой карбонатной), не являющейся продуктом реакций горения. Влажность сланцев, а также содержание в них серы значительны ( У == 15- 20%, З до 4%). Высокий балласт сланцев обусловливает их низкую теплоту сгорания Qн = = 1500 2000 ккал/кг). Вместе с тем характерным для сланцев является весьма высокий выход летучих веществ (У 80- -90 о), что наряду с использованием их как энергетического топлива делает их весьма пригодными для газификации и химической переработки с целью получения различных химических продуктов, масел, моторного топлива и горючего газа. [c.33]

На оптимальную температуру уходящих газов оказывает влияние влажность топлива. Чем больше влажность, тем выше Оух. Отрицательное влияние влажности топлива на Q2 выражается также и в том, что объем продуктов сгорания в топке, а следовательно, и на выходе из агрегата заметно возрастает. Поэтому даже при постоянном Оух потеря Q2 при влажном топливе больше, чем при сухом. Отрицательное влияние повышенной влажности выражается и через повышение теплоемкости продуктов сгорания, которая возрастает с повышением влажности топлива. Значение О ух для агрегатов большой производительности выбирают в пределах 110—160° С (нижний предел для маловлажного топлива, высший—для высоковлажного). [c.41]

При заданных значениях температуры продуктов сгорания на выходе из топки необходимое приращение энтальпии в конвективных испарительных поверхностях нагрева и экономайзере зависит только от параметров пара. Из рис. 13.1 видно, что при среднем давлении пара 3,93 МПа и температуре 450 °С на парообразование расходуется примерно 64 % общего тепловосприятия в котле. В зависимости от вида топлива и способа его сжигания доля теплоты, передаваемой экранами при сухих твердых топливах, газе и мазуте, составляет 56—60 %, а при влажных твердых топливах 45—48 %, т. е. существенно меньше чем необходи- [c.293]

П. второго класса, в которых топливо не смешивается с обрабатываемым материалом и нагревание его производится в рабочем пространстве продуктами горения непосредственно, называются пламенными или отражательными. Рабочее пространство их вытянуто в горизонтальном направлении и раскаленные газы (называемые пламенем, если они светятся), идя обычно в том же направлении, лишь касаются обрабатываемого материала, нагревая его лучеиспусканием и конвекцией (см.), но не проходя между отдельными кусками его, вследствие чего передача тепла и использование его поставлены в этих П. в худшее положение, чем в шахтных П. Вся печная установка при работе на твердом горючем состоит из топки с поддувалом и колосниковой решеткой, пламенного окна, соединяю-ш его топку с рабочим пространством, дымового пролета, соединяюш его рабочее пространство с дымовым боровом, и трубы. Топка для твердого горючего и дымовая труба в металлургич. П. такие же, как и в П. других производств (см. Топки, Дымовая труба). Сечение пламенного окна делается значительно меньше горизонтального сечения топочного пространства, для того чтобы пережимом струи газов, содержащих избыток кислорода и вместе с тем несгоревшие продукты сухой перегонки топлива, способствовать более быстрому сгоранию их. Отработавшие газы уходят из рабочего пространства П. через дымовой пролет в боров сечение первого делается гораздо меньше, чем пламенного окна. Под пламенных П., в к-рых протекает процесс плавления, имеет вид ванны, ограниченной со стороны топки и борова порогами или пологими откосами пода. В таких П. обычно развивается высокая и длина пода ограничивается длиной пламени, даваемой горючим (напр, для каменного угля часто не больше 1,8 м] для жидкого, газообразного и пылевидного топлива она м. б. значительно больше), и его Г при выходе последняя д. б. выше fnл. материалов. В нагревательных П. под делается плоским и гораздо более длинным, чем в плавильных, благодаря чему газы уходят из печи, имея сравнительно низкую нагреваемый материал, поступая в П. у места отхода газов, передвигается навстречу продуктам горения, т. е. к пламенному окну, где приобретает наивысшую Г. Т. о. в нагревательных пламенных П. осуществляется принцип встречного течения, не применимый в плавильных печах. Иногда длинное рабочее пространство пламенных П. делят на части, помещая их одна над другой и соединяя пролетами так получаются многоэтажные П., которые по внешнему виду представляются шахтными [c.181]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...