Площадь поверхности средняя

В. Дополнительными характеристиками являются количество питтингов на единицу площади поверхности, средняя и максимальная глубина питтингов. [c.95]

Площадь поверхности трубы frp считают при этом с той ее стороны, с которой коэффициент теплоотдачи меньше. Если же коэффициенты близки друг к другу, ai 2, то целесообразно площадь считать по среднему диаметру трубы 3 = 0,5 dBH + d ). В этом случае погрешность от замены в расчетах цилиндрической стенки на плоскую будет минимальна. Справедливость приведенных выше рекомендаций несложно проиллюстрировать на примере. [c.99]

Басовая длина I — длина базовой линии, на которой определяют численные значения параметров шероховатости поверхности. Средняя линия профиля т — базовая линия, имеющая форму поминального профиля и проведенная так, что в пределах / суммы площадей выступов и впадин равны между собой. Выступ и впадина профиля — части профиля, ограниченные контуром реальной поверхности и средней линией. Неровности профиля образованы выступами н впадинами профиля. [c.96]

Используя определение средних объема и площади поверхности пузырька, выразим средний радиус пузырька в следующем виде [c.134]

Как известно из геометрии, площадь боковой поверхности усеченного конуса равна произведению длины окружности среднего сечения на длину образующей. Поэтому площадь поверхности, образованной вращением элемента кривой А/,-, можно определить по формуле [c.141]

И слагаемые с объемными силами обращаются в нуль, если другие величины, входящие в их выражение, остаются конечными во всех точках тетраэдра. В (5 ) входят напряжения (после перехода к пределу) З же не средние, а те, которые действуют в точке О. Условие (5 ) для поверхностных сил показывает, что главный вектор поверхностных сил для элементарного тетраэдра в пределе (при стягивании тетраэдра в точку) равен нулю. Это справедливо для частицы любой формы, так как отношение ее объема к площади поверхности в пределе стремится к нулю. [c.545]

Из второго допущения получаем, что давление равно частному от деления нагрузки на один виток на площадь поверхности витка. Последняя представляет собой кольцо, ограниченное окружностями наружного и внутреннего диаметров резьбы. Поскольку кольцо тонкое, его площадь можно определить как площадь прямоугольника, одна из сторон которого равна длине окружности по среднему диаметру резьбы, а вторая — ширине кольца. Эту ширину удобно выразить через шаг резьбы S и некоторый коэффициент следовательно, [c.392]

Следовательно, тепловой поток в цилиндрической стенке пропорционален температурному напору (01 — Эа), средней логарифмической площади поверхности [Т т = 2я(г2—Г )/ [c.220]

Определить коэффициент теплоотдачи, переданное количество теплоты, площадь поверхности и длину трубы 2-го контура парогенератора атомного реактора. В качестве теплоносителя использован натрий 3,131. Температура натрия на входе в трубу парогенератора Гж = = 773 К, на выходе из нее Г = 573 К. Средняя скорость натрия в трубе ш = 7 м/с, внутренний диаметр трубы d = = 17,2 мм. Средняя температура внутренней поверхности трубы d — 623 К. [c.234]

Здесь Q — тепловой поток, передаваемый от поверхности трубы к воде, Вт Р — площадь поверхности опытной трубы, м (с — средняя температура этой поверхности, °С /н — температура насыщения при атмосферном давлении, "С. Тепловой поток определяется по мощности, потребляемой опытной трубой [c.178]

Количество поглощаемой газом энергии зависит от толщины газового слоя и концентрации поглощающих (или излучающих) молекул. Концентрацию молекул удобно оценить парциальным давлением газа р. Так как толщина газового слоя и парциальное давление газа в одинаковой мере влияют на число молекул, то степень черноты газа и его поглощательную способность можно выбирать в зависимости от параметра р1, где I — средняя длина луча в пределах газового слоя, которая может быть определена из формулы 1=2>, У1Р (здесь V — газовый объем Р — площадь поверхности оболочки). [c.416]

Вторым важным достоинством противоточной схемы является то, что средний температурный напор получается большим, чем для тех же температур при прямоточной схеме. Это значит, что при противоточной движении теплоносителей можно уменьшить площадь поверхности теплообмена [см. уравнение (17.3)]. [c.431]

При известной средней разности температур поверхности ребер и окружающей среды тепловой поток, передаваемый одним ребром, имеющим площадь поверхности Л ,, [c.303]

Пусть имеем твердое однородное тело объемом V с площадью поверхности теплообмена А. Примем, что температура окружающей среды tr и коэффициент теплоотдачи а постоянны. Обозначим среднюю избыточную температуру по поверхности тела через v , а среднеобъемную избыточную температуру — через vi/ и запишем Уравнение теплового баланса за время dt для случая охлаждения тела [c.377]

По тепловосприятию поверхности ширм менее эффективны, чем конвективные поверхности перегревателей. В теплообмене участвует лишь часть поверхности ширмы Ящ = 25г (пш — 1) 1х, в то время как полная площадь поверхности Яш. п = ndn l I — средняя длина трубы в ленте, м д — угловой коэффициент ширмы П[п — число труб в ленте). Поэтому при одинаковом расходе металла расчетная площадь поверхности ширмы получается в 1,5 раза меньше, чем та же величина в конвективном перегревателе. [c.97]

Найти площадь поверхности нагрева секционного водо-во-дяного подогревателя производительностью Q = 1500 кВт при условии, что средняя температура греющей воды /ж1=П5°С, а средняя температура нагреваемой воды /жг = 77°С. Поверхность нагрева вы- [c.16]

Нагрев стальной болванки осуществляется в муфельной электрической печи с температурой ее стенок 2= 1000 С. Степень черноты поверхности стальной болванки ei = 0,8 (средняя за период нагрева) и степень черноты шамотной стенки муфельной печи еа= = 0,8. Площадь поверхности печи, участвующей в лучистом теплообмене, F2 существенно ирсн1.[1иает площадь поверхностн болванки Fi, т. е. Fi < f 2- [c.193]

Первые дьа слагаемых представляют собой произведение площади поверхностей раздела жидкость - пар и пар - твердое тело на соответствующие доьерхностные натяжения и характеризуют работу образования поверхностей раздела при возникновении паровой фазы.Третье слагаемое описывает объемную работу против сил давление, а четвертое - молекулярную работу, идущую на увеличение среднего расстояния между моле- кулами при фазовом превращении жидкости в пар. [c.82]

Для того чтобы коррозионный процесс оказывал влияние на усталостную прочность, скорость коррозии должна превышать некое минимальное значение. Эти величины удобно определять путем анодной поляризации опытных образцов в деаэрированном 3 % растворе Na l. При этом скорость коррозии рассчитывают по закону Фарадея из плотностей тока и определяют критические значения, ниже которых коррозия уже не влияет на усталостную прочность. (Эти измеренные плотности тока не зависят от общей площади поверхности анода.) Значения минимальных скоростей коррозии при 30 цикл/с для некоторых металлов и сплавов приведены в табл. 7.5. Можно ожидать, что эти значения будут увеличиваться с возрастанием частоты циклов. Для сталей критические скорости коррозии не зависят от содержания углерода, от приложенного напряжения, если оно ниже предела усталости, и от термообработки. Среднее значение 0,58 г/(м сут) оказалось ниже общей скорости коррозии стали в аэрированной воде и 3 % Na l, т. е. 1—10 г/(м -сут). Но при pH = 12 скорость общей коррозии падает ниже критического значения и предел усталости вновь достигает значения, наблюдаемого на воздухе [721. Существование критической скорости коррозии в 3 % Na l объясняет тот факт, что для катодной защиты стали от коррозионной усталости требуется поляризация до —0,49 В, тогда как для защиты от коррозии она составляет —0,53 В. [c.160]

Пр и м е р 5.1.8. Пусть сосуд объема О наполнен газом, молекулы которого не взаимодействуют друг с другом. Стенки сосуда непроницаемы для молекул. Найдем вириал этой системы. Удар молекулы о стенку будем считать абсолютно упругим. Ударная реакция стенки будет направлена по нормали к поверхности сосуда, и она будет единственной силой, действующей на молекулы. Среднее по времени от ударных реакций, отнесенное к элементу площади поверхности, есть давление р газа на стенки. Пусть и — внещняя нормаль к поверхности, da — ей соответствующий элемент площади. Тогда средняя сила р воздействия стенок на газ в точке поверхности, имеющей радиус-вектор г, имеет вид р = —pud(т. Следовательно, [c.395]

Наличие определенной нормальной скорости распространения пламени, не зависящей от скоростей движения самого газа, приводит к установлению определенной формы фронта пламени при стационарном горении в движущемся потоке газа. Примером является горение газа, вытекающего из конца трубки (отверстия горелки). Если о есть средняя (по сечению трубки) скорость газа, то очевидно, что 0i5i = uS, где 5 — площадь поперечного сечения трубки, а Si — полная площадь поверхности фронта пламени. [c.665]

По количеству распыленной капельной жидкости и среднему радиусу капли с учетом плопщди контактной поверхности одной капли можно определить площадь поверхности массопереноса в рабочем обз еме прямоточного контактно-сснарационного центробежного элемента [c.290]

Найти площадь поверхности нагрева секционного водоводяного подогревателя производительностью 0=1500 КВт при успо-вии, что средняя температура нагреваемой воды 1ж2=77°С. Поверхность нагрева выполнена из латунных трубок диаметром с1 /с12=14/16мм с коэффициентом теплопроводности > с=120 Вт/(м С). На внутренней поверхности трубок имеется слой накипи 5 =0,2мм с коэффициентом теплопроводности Л =2 Вт/(м- С). Коэффициент теплоотдачи со стороны греющей воды 1=10000 Вт/(м - С) и со стороны нагреваемой воды г=4000 Вт/(м С), Так как отношение диаметэов с11/с12=<1,8, то расчет можно провести по формуле для плоской стенки. [c.29]

Определить площадь поверхности теплообмена для кожухотрубного маслоохладителя, если его тепловая мощность 300 кВт, средняя температура масла 50 °С, воды 15 °С, диаметр латунных трубок для масла de/d = 14/16 мм, Хлат = 120 Вт/(м К), толщина отложений 0,7 мм, 1пат = 0,5 Вт/(м К), коэффициент теплоотдачи от масла к стенке 150 Вт/(м К), а от стенки к воде 500 Вт/(м К). [c.38]

Нагрев стальной болванки осуществляется в муфельной электрической печи с температурой ее стенок 1г = 1000 °С. Средн яя степень черноты поверхности стальной болванки 1= 0,8 и степень черноты шамотной стенки муфельной печи 82 = 0,8. Площадь поверхности печи, участвующей в лучистом теплообмене Ргюущественно превышает площадь поверхности болванки Р,, т. е. р1 р2. Определить плотность лучистого потока при температуре болванки 1 = 100 °С. [c.67]

Определить число водяных трубок длиной / = 0,45м, если коэффицнгпт оребреиия ф= Лр. (./v4i = 2,18 (/1р. с. Л,— площади поверхностей ребрнстон м гладкой стенок), коэффициенты теплоотдачи от стенки к воде ai = 2500 Вт/(м - К), от стенки к воздуху a p = 185 Вт/(м -К) [ пр —приведенный коэффициент теплоотдачи— учитывает теплоотдачу от поверхности ребра, поверхности гладкой стенки и эффективность работы ребра (см. 21.4)), средняя температура воды 1 = 87,5 "С, воздуха /2 = 37,5 С.. [c.444]

В качестве расчетной площади поверхности принимается площадь поверхности теплообменника, подсчитанная по внутреннему диаметру трубы. Средняя скорость охлаждающей воды определяется по ее массовому расходу. Для массового расхода получено следующее тарйровочное уравнение [c.199]

Приближенный тепловой расчет нагрева можно выполнить по зависимости средней температуры от времени. Средняя температура тела, имеющего объем V и площадь поверхности 5, спязана со средней по объему плотностью внутренних источников тепла w уравнением динамического теплового ба- [c.297]

Теплообмен в топке рассчитывают двумя методами среднеинтегральным и позонным. В первом случае теплообмен рассматривается при постоянных средних значениях if и в объеме топки. Во втором — при переменных величинах л1з и ej. Рассмотрим первый метод расчета. Количество теплоты Q , переданной излучением от факела с температурой Тф на стены площадью поверхности с температурой Tg наружного слоя загрязнений и средним коэффициентом ipop тепловой эффективности, по закону Стефана-Больцмана [c.183]

Тепловой поток, отнесенный к единице площади поверхности, называется плотностью теплового потока <]. Плотно(ггь теплового потока может быть местной (локальной) и средней по поверхности она характеризует интенсивность переноса теплоты и является вектором, направление которого совпадает с направлением падения температуры. Совокупность значений плотности теплового потока во всех точках тела в данный момс нт времени образует векторное поле плотности теплового потока. Линия, в кажд.ой точке которой вектор плотности теплового потока направлен по касателькой к ней, называется линией теплового тока. [c.80]

Смотреть страницы где упоминается термин Площадь поверхности средняя : [c.109] [c.4] [c.66] [c.22] [c.125] [c.134] [c.81] [c.160] [c.460] [c.404] [c.289] [c.221] [c.197] [c.197] [c.427] [c.408] [c.411] [c.108] [c.134] [c.64]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...