Резонансные резонансные при отсутствии сопротивления

Если при частотах, близких к резонансным (2 = 1) при отсутствии сопротивления сдвиг фаз изменяется скачкообразно, то под влиянием линейного сопротивления это изменение является непрерывным и тем более плавным, чем больше относительный коэффициент затухания. [c.425]

Результаты исследования коэффициента динамичности изображены графически в виде так называемых резонансных кривых, или амп-л и т у д и о-ч а с т о т и о й характеристики с и с т е. м ы (рис. 124), зависимости Л/Л от 2 для различных значений относительного коэффициента затухания Ь. При этом использованы результаты исследования, полученные при отсутствии сопротивления, когда Ь = д. [c.447]

Следовательно, критическая скорость движения автомобиля, соответствующая при отсутствии сопротивлений в системе резонансным явлениям [c.30]

Когда сопротивление- отсутствует, т. е. b=h=Q, то, как было установлено, закон вынужденных колебаний при резонансе дается уравнением (89), а график колебаний имеет вид, показанный на рис. 262. Таким образом, в случае отсутствия сопротивления процесс раскачки системы при резонансе длится неограниченно долго, а размахи колебаний со временем непрерывно возрастают. Аналогичной будет картина резонансных колебаний при о.чень малых сопротивлениях. [c.247]

Легко убедиться в том, что за пределами резонансной зоны коэффициент динамичности мало зависит от параметра б, характеризующего уровень демпфирования. Поэтому при z sg 0.7 или 2 1,3 можно при расчете к принимать 6 = 0. Представляет также практический интерес, что на интервале г, определяемом этими неравенствами, коэффициент динамичности 2 даже при отсутствии сил сопротивления. [c.79]

Рассмотрим некоторые особенности работы компрессора при периодических колебаниях давления в его входном сечении. Из-за гидравлических сопротивлений и демпфирующих свойств ступеней колебания давления во входном [сечеиии доходят до выходного сечения компрессора ослабленными, причем степень этого ослабления (при отсутствии каких-либо резонансных явлений) должна увеличиваться по мере возрастания частоты колебаний. Кроме того, всякие возмущения давления передаются по тракту компрессора с конечной скоростью, в результате чего колебания давления на входе достигают выходного сечения с опозданием, т. е. со сдвигом фазы. Если бы проточная часть компрессора представляла собой простой канал, то скорость распространения волн давления по его тракту (относительно корпуса) складывалась бы из скорости распространения возмущений в неподвижной среде (т. е. скорости звука) и скорости потока. Но в действительности канал компрессора загроможден рабочими и неподвижными лопатками, которые затрудняют распространение звуковых волн, и поэтому скорость распространения колебаний давления от входа компрессора к выходу, по-видимому, близка к осевой скорости воздуха. [c.164]

Для более высокой резонансной частоты коэффициент обратной связи настолько мал, что условия ее самовозбуждения нарушаются. Следует отметить, что при отсутствии радиочастотных кабелей эта цепь меняет знак коэффициента обратной связи, т. е. делает принципиально невозможным ее самовозбуждение. Уменьшение волнового сопротивления кабелей приводит к тому же результату. А так как волновое сопротивление параллельно включенных кабелей обратно пропорционально их количеству, то можно в известных пределах компенсировать длину кабельной линии количеством параллельно включенных ветвей. [c.91]

Заметим, что благодаря наличию активного сопротивления нагрузки у линии сохраняется демпфирование даже при 6=0, чем и объясняется ограниченная высота амплитудных пиков при резонансных частотах. Отличительная особенность этих пиков состоит в том, что их величина не меняется при различных резонансных частотах. При чисто реактивном сопротивлении нагрузки и при б — О с приближением к резонансным частотам значения (со) будут стремиться к бесконечности, что у азывает на отсутствие демпфирования у линии. Положив = О и б = О, из соотношений (10.84) и (10.85) найдем [c.235]

Годографы напряжения экранного датчика были получены с помощью схемы компенсации, которая позволяла скомпенсировать напряжение с индикаторной обмотки экранного датчика в отсутствие контролируемого материала с помощью двух напряжений, сдвинутых взаимно по фазе на 90°. Величина компенсирующих напряжений регулировалась при помощи магазинов сопротивлений. В качестве нуль-органа использовался резонансный усилитель типа В6-2. Каждой толщине контролируемого листа и каждой твердости соответствует свое значение амплитуды и фазы считываемого сигнала. Поэтому для настройки схемы был подобран набор образцов (шесть значений по толщине и семь по твердости — всего 42 образца). Каждому образцу подбирали соответствующие сопротивления в цепи компенсации. 42 набора сопротивлений были распределены между двумя переключателями ( твердость и толщина ), с помощью которых можно подключать к схеме сопротивление, полностью компенсирующее напряжение с измерительной катушки, если толщина и твердость контролируемой жести соответствуют установленным на переключателях величинам. [c.61]

В образце из пьезоэлектрика легко возбудить резонансные колебания, создав в нем переменное электрическое поле. Резонансные частоты тонких пластин, совершающих продольные или сдвиговые колебания по толщине, в первом приближении определяются модулями упругости, найденными в отсутствие электрического поля, при условии, что поверхности кристалла полностью покрыты электродами, а внутреннее сопротивление электрического генератора мало. С другой стороны, моды колебаний по толщине до некоторой степени зависят от пьезоэлектрической связи. При работе на высоких гармониках определяющее значение для зтих мод колебаний имеют модули упругости, соответствующие нулевой поляризации. Следовательно, представляют интерес оба указанные значения модулей. [c.391]

Отсутствие зависимости излучаемой в жидкость акустической мощности от высоты столба жидкости (рис. 57) и малый уход резонансной частоты преобразователя при его нагружении жидкостью с развитой кавитацией (рис. 58) подтверждают чисто активный характер сопротивления нагрузки — кавитирующей жидкости. [c.232]

Как следует из формул (2.6.2) и (2.6.3), входное сопротивление при определенных частотах ю обращается в бесконечность, причем это предельное значение периодически повторяется с периодом Аш = 71. Обращение в бесконечность при резонансе связано с отсутствием потерь энергии в тракте на трение и выноса энергии на выходе. При резонансе Ьр/Ьй- оо, т. е. при любых конечных значениях амплитуды давления на входе в тракт отсутствуют колебания скорости. На резонансной частоте тракт не передает возмущения (поток акустической энергии равен нулю) и является идеальным изолятором , что используется для демпфирования колебаний. В зависимости от значения граничного импеданса на выходе частота, соответствующая резонансу, изменяется. При 1/2 = 0 2. стремится к бесконечности, если (Ь = 2к+1)п/2 ( =1, 2, 3,. ..), а при 2-+оо,— если 1 =кк. При изменении граничного импеданса на выходе резонансная частота скачком изменяется при х /2 = а, но при этом 21 не стремится к бесконечности. [c.92]

Нестационарность колебательпого процесса в рассмотренной задаче проявляется в смещении максимума резонаисной кривой амплитуды (на 13,5% величины собственной частоты oi) в сторону больших частот возмущающей силы v(x) и в ограниченности амплитуды в резонансной зоне даже при отсутствии сил внешнего и внутреннего сопротивлений. [c.180]

Диалектрическне свойства характеризуют поведение изоляционных материалов в переменном электрическом ноле и связаны с их мкостным сопротивлением и рассеянием электрической энергии в виде тепла. Диэлектрические свойства термопластичных полимеров определяются их способностью к поляризации и соотношением скорости протекания процессов поляризации и частоты изменения электрического поля. Мерой поляризации служит комплексная диэлектрическая проницаемость е, состоящая из действительной части относительной диэлектрической проницаемости е и мнимой компоненты — коэффициента диэлектрических потерь характеризующего способность к необратимому рассеянию энергии при поляризации. Относительная диэлектрическая проницаемость и коэффициент потерь связаны между собой соотношением е"= г в, где tg б — тангенс зггла диэлектрических потерь. Эту величину чаще всего используют для оценки диэлектрических потерь в полимерах. В термопластичных неполярных полимерах при отсутствии полярных примесей наблюдается только поляризация, связанная с деформацией электронного облака в электрическом поле. Продолжительность этого процесса очень мала (10 —10 с) и практически не зависит от температуры. Поэтому г неполярных полимеров в диапазоне частот ниже 10 Гц практически не зависит от температуры и частоты переменного поля и близка к /г (где п — оптический коэффициент преломления). При частотах порядка 10 —10 Гц, так называемых сверхвысоких частотах, в неполярных полимерах могут развиваться резонансные потери, что резко изменяет их поведение в электрическом поле. [c.60]

Как указывалось, проведение электроакустических испытаний доступно лишь хорошо оснаш,енным специализированным лабораториям. Более доступны измерения электрические. Они дают возможность проверить АС на отсутствие дребезжания, определить ее сопротивление, резонансную частоту, добротность, эквивалентный объем. Для выполнения электрических измерений необходимо иметь лишь звуко1Вой генератор, усилитель и электронный вольтметр. Включая звуковой генератор на испытуемую АС через усилитель и изменяя непрерывно частоту генератора в диапазоне АС при напряжении, подводимом к системе, можно путем прослушивания установить наличие или отсутствие дребезжания у испытуемой системы. Электрическое сопротивление АС на какой-то частоте измеряется с помощью магазина сопротивлений так, что на нем подбирают такое соиротивление, что при переключении [c.86]

Для выяснения нелинейных зависимостей в поведении ферритовых излучателей в отсутствие кавитации были проведены измерения на стержневом преобразователе с резонансной частотой 27 кгц, работавшем в воде в импульсном режиме [57, 61]. При различных значениях потребляемая излучателем мощность постепенно увеличивалась. Схема измерений представлена на рис. 15. При увеличении вольтметр Уизл и осциллограф фиксировали значение амплитуды напряжения на возбуждающей обмотке по падению напряжения на сопротивлении Я, измеряемому вольтметром [c.136]

Для этого в реальную волноводную систему (рис. 2, а), состоящую в общем случае из преобразователя 1, концентратора 2 и рабочего звена 3 с излучателем 4, вводится измерительное звено 5 — однородный волновод, выполненный из материала с малыми потерями (например, алюминия, титана или железо-кремниевого сплава с 6% кремния). Волноводная колебательная система нагружена на сопротивление Zн нагрузки. Длина измерительного звена 5 выбирается равной Я5/2, где Я5 — длина волны в материале измерительного звена (с учетом стержневой скорости распространения упругих колебаний). В этом методе фактически определяется величина входного сопротивления в начале рабочего звена, но при резонансном значении параметрой последнего с точйостью до учета потерь в этом звене это сопротивление практически совпадает с сопротивлением 2н. В частности, если звено 3 отсутствует, то входное сопротивление совпадает с величиной 2н. Если известны амплитуды колебательного смещения измерительного стержня (рис. 2,6) тах В ПуЧНОСТИ колебаний, тШ в узле колебаний и на конце измерительного стержня, т. е. в начале рабочего звена, а также расстояние с от конца звена 5 до узла смещения, то активная составляющая нагрузки может быть определена [13] из выражения [c.216]

Рассмотрим процесс переключения цифр индикатора сигналом Э.Д.С., возбуждаемой в контуре (рис. 6.9). Точка пересечения О резонансных характеристик будет находиться на разной высоте, ио это к погрешности не приведет. Важно, чтобы пересечение характеристик или равенство напряжений двух смежных контуров соответствовало частотам /ь /г и т. д. и по величине было выше уровня зажигания заж- Если бы детектирующие свойства используемых для выпрямления диодов были равнозначны и уровень зажигания Езлж для любой цифры был неизменен, погрешность переключения отсутствовала бы. Но уровень зажигания колеблется от заж до Езаж для каждой цифры разряда, причем с учетом, что состояние газа в индикаторной лампе в данный момент времени для всех цифр одинаково, а сопротивления в цепях зажигания подобраны с точностью 0,1%, относительный разброс уровней зажигания равен разбросу ламп с одинаковой крутизной характеристик (2,5%), В силу сказанного, при подходе к точке О слева (рпс. 6.9), если цифре контура а соответствует уровень заж. а цифре контура б — уровень Езаж условия для равновероятного зажигания наступают [c.196]

В куметре УК-1 генератор Г индуктивно связан с катушкой связи, нагруженной на индуктивное сопротивление витка с небольшой индуктивностью в и ничтожным активным сопротивлением (рис. 4-8). Отсутствие в схеме сопротивления связи позволяет осуществлять измерение высокой добротности. Таким образом, отличительной особенностью схемы УК-1 по сравнению со схемой куметра КВ-1 состоит в том, что напряжение в измерительный резонансный контур вводится при помощи витка связи с весьма малым активным сопротивлением. Это напряжение i/o измеряется электронным вольтметром V , проградуированным в значениях множителя добротности М. Напряжение на образцовом конденсаторе измеряется вторым электронным вольтметром, проградуированным в значениях Q (при М = 1). Если М > 1, то показания, отсчитанные по шкале второго вольтметра, следует умножить на М. Настройка измерительного контура в резонанс производится с помощью основного и подстроечного конденсаторов, имеющих весьма малые значения собственной индуктивности. Емкость изменяется в пределах от 13 до 65 пф и может устанавливаться с точностью до 0,01 пф. С помощью этого куметра можно измерять емкость образцов в пределах от 30 до 60 пф и добротность от 80 до 1200. Погрешность измерения емкости (0,02Сд. + 1 пф), где Сд, — емкость образца. Погрешность измерения Q не более 10% при частотах ниже 100 Мгц. При переходе к более высоким частотам погрешность возрастает. На верхней горизонтальной панели имеются гнезда с зажимами для включения катушки (задние зажимы) и конденсатора (передние) левый передний зажим заземлен (рис. 4-8, б). Техника измерений куметром УК-1 аналогична описанной выше для куметра КВ-1. В связи с более высокими частотами необходимо, чтобы образец присоединялся с помощью коротких посеребренных проводников, имеющих малые индуктивность и активное сопротивление на высокой частоте. Необходим также хороший контакт между соединительными проводниками и зажимами прибора. [c.95]

Резонансный ваттметровый метод [Л. 111]. При работе электродинамического ваттметра на повышенных частотах основная фазовая погрешность измерений сзя-ЗЕна с отсутствием (или несовершенством) компенсации реактивной составляющей сопротивления обмотки напряжения ваттметра. С увеличением угла сдвига фаз между током и напряжение.м (уменьшением os ф) эта погрешность возрастает. [c.259]

Одна из применяемых установок собрана по параллельной схеме (рис. 25-73). Она состоит из повышающего трансформатора Т, снабженного автотрансформатором АТ с плавной регулировкой. Повышающий трансформатор должен быть проверен на отсутствие ионизации. Конденсаторы для защиты от проникновения высокочастотных помех ставятся как со стороны низкого напряжения Сф, так и со стороны высокого напряжения трансформатора Сб. Токи высокой частоты при появлении ЧР замыкаются через конденсатор связи Сд и входной контур ВК, содержащий индулстивность - вх и емкость Свх. включенные параллельно. Измерительная ветвь схемы, состоящая из конденсатора сцязи и входного контура, представляет большое сопротивление для токов высокой частоты, вызываемых разрядами. Значения и С х подбираются так, чтобы резонанс в измерительном контуре наступал (и напряжение на индуктивности вх было наибольшим) при частоте настройки резонансного усилителя. Токи высокой частоты через блокировочный конденсатор Сб замыкаться не могут, так как в цепь включен заграждающий параллельный контур Ф, настроенный на ту же частоту. [c.552]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...