Степень реактивности критическая

Однако этот процесс совершается только в дозвуковой области истечения газа из реактивного сопла до числа оборотов, на котором перепад давления в реактивном сопле Рис. 2.6. Изменение степеней достигает критического значения, сжатия (расширения) в эле- х. 6. ментах ТРД [c.20]

Критическое отношение давлений для последней ступени при нулевой степени реактивности составляет 0,546. Следовательно, зависимость относительного расхода пара д от давления перед ступенью нужно находить по [c.180]

В действительности крепления концов стержня и его опертых промежуточных сечений, под действием реактивных сил и моментов, в той или иной степени способны деформироваться. При достаточно большой величине податливости связей это снижает величину критического значения нагрузки [5], [6], [14]. [c.329]

Оценивая полученные результаты с точки зрения эффективности применяемых в настоящее время профилей вставок, ограничивающих реактивные усилия и расход в аварийных условиях работы реакторного контура, можно сделать вывод о том, что эффективность их может быть в значительной степени повышена специальным профилированием. Такие работы в настоящее время ведутся различными научными коллективами, в том числе сотрудниками кафедры атомных электростанций Одесского политехнического института. Очевидный интерес представляет сравнение полученных экспериментальных данных с предложенной выше расчетной моделью. Для критического режима истечения из цилиндрического сопла выражение (7.21) должно быть записано в виде [c.158]

Начиная с этого момента, давление на входе в реактивное сопло падает. Одновременно снижается степень расширения в турбине низкого давления. Поскольку режим истечения из первого соплового аппарата турбины низкого давления -еще продолжает сохраняться критическим, турбина высокого давления остается запертой по перепаду давления, т. е. вд [c.98]

Сопла с центральным телом или кольцевые сопла находят применение как в ракетной, так и авиационной технике. Отличие этих сопел от рассмотренных выше осесимметричный конических сопел или сопел Лаваля заключается в кольцевой (или щелевой) форме критического сечения сопла вместо круглой формы. В ракетной технике сопла с центральным телом используется для уменьшения габаритов и веса реактивных двигателей [5], [64]. В авиационной технике в ряде случаев, например, при использовании двигателей с большой степенью двухконтурности без смешения потоков в контурах наличие центрального тела в вентиляторном (внешнем) контуре является неотъемлемым атрибутом двухконтурных сопел (рис. 2.1 ). Схемы сопел с центральным телом, приведенные на рис. 2.1, 2.3, 2.5-2.7 показывают, что они могут быть как круглыми, так и плоскими, с прямым или наклонным (рис. 2.1 в) критическим сечением, с профилированным (рис. 2.1) или коническим (рис. 2.5) центральным телом, без внешней (рис. 2.16) или с внешней (рис. 2.1 в) обечайкой, с укороченной 2.16) или полной длиной (рис. 2.1 е) центрального тела, симметричными (рис. 2.16) или несимметричными (рис. 2.1 е) и т. д. [c.175]

Число ступеней давления у многоступенчатой турбины выбирают по общему теплопадению и по теплопадению в отдельных активных ступенях, в каждой из которых должны быть максимальные к. п. д. Если принять, что турбина вращается ср. скоростью 3000 об мин, то при средних значениях коэффициента ф и угла ь пользуясь соответствующими формулами, можно получить, что по условиям механической прочности дисков и лопаток оптимальные, значения теплопадений по отдельным ступеням должны возрастать от 42 в части высокого давления до 170 кдж1кг в последних ступенях. С увеличением теплопадения в по-Одедних ступенях турбины отношения давлений в них становятся меньше критических, это означает, что сопла в этих ступенях должны быть расширяющимися. Изготовление таких сопел конструктивно очень сложно и при переменном режиме они работают плохо. Поэтому современные турбины конструируют так, чтобы работа их протекала с переменной степенью реактивности, возрастающей постепенно до 0,5 и более по мере движения пара к последней ступени. В ступенях высокого давления для уменьшения потерь от эжекции пара из зазоров применяют степень реактивности 0,05—0,15. [c.344]

При изменении параметров пара, например понижении давления за ступенью, произойдет увеличение перепада энтальпий h , а следовательно, скорости и расхода. Значительное (но докрити-ческое) увеличение сопровождается некоторым увеличением правой части в приведенном выше уравнении, т. е. некоторым увеличением степени реактивности. После установления критических параметров в горле одной из решеток (обычно рабочей) дальнейшее увеличение не вызовет увеличения расхода, а расширение рабочего тела будет происходить за счет косого среза решетки. [c.319]

Зависимость давления ррс в камере P от расхода пара представлена линией АВ на рис. VIII.8. Давление pi перед соплами после полностью открытых клапанов определим, оценив потери в стопорных и регулировочных клапанах. С достаточной степенью приближения можно считать их пропорциональными квадрату расхода пара. Найденным отношением давлений П = pp /pi однозначно определяются основные характеристики рассматриваемого участка ступени отношение скоростей и Со, к. п. д. и степень реактивности рт. Значение рт с уменьшением отношения ы/Со при снижении нагрузки несколько понижается, если скорость не становится сверхкритической. В отличие от ступеней с полным подводом пара вследствие перетеканий в парциальных ступенях не бывает большой отрицательной степени реактивности. При критической скорости в рабочем колесе, которая может быть [c.139]

В настоящее время можно с достаточной точностью учесть влияние влаги при определении углов входа и выхода, потерь кинетической энергии, коэффициентов расхода, КПД степени реактивности и критической скорости, а также предложить систему сепарации в последпих ступенях турбин. [c.293]

Таким образом, анализ зависимости критического отношения давлений для пароводяной смеси позволяет сделать вывод о степени завершенности обменных процессов между фазами в слабой волне возмущения (звуковой волне) и степени равновесности в самом потоке, что имеет первостепенное значение для расчета критических параметров расхода и реактивного усилш. [c.164]

Определение степени термической и механической неравновесности в критическом сечении имеет первостепенное значение не только для понимания механюмов гидродинамических процессов в однокомпонентных двухфазных среддх, но и для построения таких моделей течения вскипающей жидкости, которые отражали бы реально существующее состояние обеих фаз в критическом сечении. Особенно актуальное значение эти вопросы приобретают в связи с необходимостью обеспечения высокой степени безопасности реакторного контура ЯЭУ, поскольку до настоящего времени методы определения истинного паросодержания в критическом сечении, которое, как уже указывалось выше, является определяющим для расчета критического расхода и реактивного усилия, не получили должной разработки. [c.167]

Появление критического перепада давлений на срезе реактивного сопла приводит к запиралию турбины по перепаду давлений степень расширения газа в турбине остается. постоянной, как бы ни росли обороты [c.21]

Скоростной вагон-лаборатория с реактивной тягой (СВЛ). Расчетная схема такая же, что и для пассажирского вагона (семь твердых тел, 26 степеней свободы). Следует принять во внимание упругость пути в горизонтальном поперечном направлении, нелинейность сил взаимодействия колес и рельсов, силы сухого трения в местах опирания кузова на тележки. В таком случае усгойчивость движения определяется решением системы нелпиейных уравнений сорокового порядка [27]. Решение пол чено с помощью АВМ ЛШ-17М и численным интегрированием на ЭВМ. Критическая скорость зависит от момента W сил сухого трения при поворотах кузова относи гельно тележки. При увеличении W от О до 0,9 тс-м 1/кр возрастает от 54 до ПО м/с. При W > 0,9 тс-м Укр остается практически постоянной. [c.411]

В разд. 5.4.4 отмечалось, что в дополнение к приведенному там методу оценки пригодности ядерных данных для решения задач теории переноса нейтронов существует и другой метод, основанный на определении эффектов реактивности. Этот приближенный метод включает в себя измерение изменений реактивности, обусловленных введением небольших образцов в различные места критической сборки, и сравнение этих экспериментальных данных с теми изменениями реактивности, которые получаются по теории возмущений и из многогрупповых расчетов методом дискретных ординат. Результаты проведенных измерений реактивности получены в основном на быстрых сборках Годква , Джезебел и Топси и в меньшей степени на голой сфере из металлического урана-233 и на сборке ZPR—III 48 (см. разд. 5.4.4). [c.223]

Не вызывает также сомнения необходимость устранения таких зон отрыва с целью улучшения обтекания дозвуковой части и повышения аэрогазодинамических характеристик реактивных сопел. Одним из способов устранения зон отрыва в дозвуковой части сужающихся сопел при 0 р 90° в соответствии с работой [79] является скругление угловой точки в начале сужения канала, например, дугой окружности (рис. 3.48). Иллюстрацией этого явления служат фотографии спектров обтекания дозвуковой части сужающихся сопел с 0 р = 90° при нулевом и ненулевом радиусе скругления угловой точки входного участка канала Ri (рис. 3.50). Сравнение спектров обтекания сужающегося участка сопла методом саже-масляного покрытия до и после эксперимента, т. е. при отсутствии и при наличии (тг 4) реактивной струи, показывает существование или отсутствие зон отрыва потока. Так при наличии угловой точки в начале входного участка сопла при 0 р = 90° примерно половину торцевой стенки сужающего участка занимает отрывная зона, о чем свидетельствуют неразмытые точки саже-маслянного покрытия. Размытые по направлению к критическому сечению сопла точки саже-мас-лянного покрытия свидетельствуют о наличии обтекания торцевой стенки сужающегося канала и эта область присоединенного течения занимает примерно половину торцевой стенки (рис. 3.506). Для звукового сопла со скруглением угловой точки на входе сужающего участка сопла масляная пленка остается неразмытой только на горизонтальном участке канала сопла вследствие относительно небольшой скорости потока при рассматриваемой степени сужения канала. [c.116]

У приведенного на рис. 7.49 варианта круглого глушителя шума, установленного в тот же самый плоский эжектор, что и на рис. 7.44, критическое сечение сопла располагались в выходном сечении гофр, т. е. этот вариант соответствовал истечению газа из звукового сопла на выходе гофр (ц/ 8,5 см ). Характеристики этого круглого глушителя шума вместе с характеристиками эквивалентного круглого сопла при наличии и при отсутствии эжектора приведены на рис. 7.50 в зависимости от степени понижения давления в реактивном сопле ТГс по результатам экспериментальных исследований моделей на холодном сжатом воздухе. Помимо обычных внутренних потерь тяги для рассмотренных четырех вариантов сопел на рис. 7.50 приведены значения отно- [c.335]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...