Критерий отрыва

В инженерной практике вытеснил многие из критериев отрыва. В частности, в настоящее время весьма редко употребляется критерий максимальных растягивающих напряжений. [c.132]

Для сравниваемых сопел расчет всего поля течения велся в рамках полных уравнений Рейнольдса, дополненных дифференциальной моделью турбулентности [5]. Применявшиеся разностные сетки, сгущались вблизи стенок, излома и в зоне, примыкающей к точке торможения, позволяя достаточно аккуратно разрешать особенности потока, вязкого вблизи стенок и практически невязкого в ядре . Во всех рассчитанных примерах отрыв за точкой излома отсутствовал. Для контуров с участками роста давления, построенных в рамках исходной постановки, такой результат, на первый взгляд, представляется неожиданным. Его, однако, можно объяснить, если учесть, что используемые в приближении пограничного слоя комбинации параметров, определяющие возникновение или отсутствие отрыва ( критерии отрыва ) [6], пропорциональны его толщине вытеснения в турбулентном случае (или ее квадрату — в ламинарном). Из-за разгона потока при подходе к излому вдоль вертикальной стенки толщина пограничного [c.332]

Тани [27] преобразовал уравнения ламинарного пограничного слоя и получил критерий отрыва ламинарного потока. Толщина потери импульса представлена в виде [c.92]

Измерения значений dP Ug x)ldx были выполнены недостаточно точ-"i но, а значения а> вблизи точки отрыва выходят за пределы интервала значений, соответствующего решению [27]. Так что численные значения критерия отрыва ламинарного пограничного слоя нуждаются в уточнении (фиг. 13). [c.92]

Используя критерий отрыва =0, Т1 = 0, [c.121]

Как правило, расчет турбулентного течения менее точен и требует более громоздких выкладок, чем расчет ламинарного течения. Следующий факт иллюстрирует трудности вычислений. В процессе течения изменяется профиль скорости пограничного слоя. Хотя доказано, что это изменение не чувствительно к изменению отношения толщины вытеснения к толщине потери импульса или физической толщины пограничного слоя к толщине потери импульса [2], однако оно повышает степень неопределенности расчета, поскольку эти отношения могут быть использованы для получения критерия отрыва. [c.143]

КРИТЕРИИ ОТРЫВА ВНЕШНЕГО НЕСЖИМАЕМОГО [c.153]

Критерии отрыва несжимаемого двумерного турбулентного-потока рассмотрены отдельно для внешнего течения и для внутреннего течения. Такое разделение не всегда дает разные критерии для двух различных видов отрыва потока. Некоторые авторы претендуют на применимость их методов в обоих случаях, другие-не одобряют такого разделения вообще. [c.153]

Это означает, что скорость может быть выражена через три параметра Н, С/ и (0/р) (с1р/йх). В окрестности отрыва не существует однозначной связи между профилем скорости и статистическим распределением пульсаций. Несмотря на эти трудности описания пограничного слоя вблизи точки отрыва, Ротта [5] предлагает следующий критерий отрыва турбулентного потока [c.157]

Критерий отрыва определяется в виде [c.159]

Критерий отрыва соответствует Яд. = 1,8, т. е. [c.197]

Поэтому критерий отрыва ламинарного потока на движущейся стенке может быть сформулирован в виде двух условий ди ду = О и м = О в одной и той же точке независимо от направления движения стенки. Единственным достоверным экспериментальным указанием на отрывное течение, когда стенка движется, является поведение вертикальной составляющей скорости в пограничном слое. Влияние скорости стенки на наблюдаемое положение отрыва ламинарного потока показано на фиг. 9. [c.226]

КРИТЕРИЙ ОТРЫВА ЛАМИНАРНОГО ПОТОКА [c.205]

На основе экспериментальных данных для профилей был установлен простой эмпирический критерий отрыва ламинарного потока с передней кромки. [c.205]

Формен и Мейкин [27] впервые про,моделировали движение одиночной дислокации сквозь хаотичную сетку препятствий и определили КСН для ее продвижения без уч та термической активации. За критерий отрыва дислокаций от стопоров они приняли услоьм1е [c.68]

Используя критерий отрыва турбулентного пограничного слоя в форме Л. Г. Лойцянского — А. А. Дородницина и принимая скорость на спинке линейно уменьшающейся (по хорде) от teimai до Юг. можно показать [30], что начало развития срыва потока на спинке профиля соответствует достижению некоторого предельного значения отношения скоростей D =WmailW2, которое в дозвуковой области практически не зависит от числа М набегающего потока и равно [c.84]

Возможность отрыва пограничного слоя зависит от интенсивности скачка и характеристик пограничного слоя. Упрощенные соображения о критерии отрыва и подтверждение его экспериментом приведены Дональдсоном и Ланге. Повышение давления Ар = происходит в скачке на ничтожно малом [c.187]

Как установил Эйхельбреннер [33], критерием отрыва в двумерном потоке является условие др1дг = О и нулевое поверхностное трение, но двумерный отрыв является только вырожденным [c.40]

Подход, основанный на рассмотрении пограничного слоя с использованием уравнений неразрывности, движения и энергии, наиболее широко используется при решении классических задач об отрыве потока. Этот подход будет подробно рассмотрен в следующих главах применительно к отрыву несжимаемого и сжимаемого потоков. Отметим здесь, что такой подход позволил успешно решить такие задачи об отрыве установившегося двумерного внешнего течения, как отрыв потока на профиле, при ламипарнол и турбулентном режимах. В этом случае теоретическим критерием отрыва является = 0. Однако такой подход недостаточен при [c.61]

Если в точке отрыва и = 3, то критерий отрыва Польгаузе-на идентичен с соотношением (3). Однако напомним, что критерию Польгаузена при использовании соотношения (2) соответствует п = 4,52. Вследствие такого несоответствия значений п было бы желательно установить некоторое подходящее значение этого числа в качестве критерия ламинарного отрыва, однако вместо этого Лойцянский преобразовал интегральное уравнение Кармана [c.74]

Если за критерий отрыва от поверхности компоненты течения, направленной вдоль хорды, принять djldr — О при т] = О или duldz = О при Z = О, то из этих упрощенных уравнений пограничного слоя для бесконечно длинного цилиндра под углом скольжения следует, что критерий отрыва ламинарного потока не меняется следовательно, можно утверждать, что положение точки отрыва не зависит от угла скольжения. В связи с этим напомним, что в гл. II было показано, что положение точки отрыва ламинарного потока не зависит от числа Рейнольдса. Сирс рассчитал положение точки отрыва ламинарного потока для установившихся двумерных течений с распределением скорости течения выше точки отрыва в виде [c.121]

ПОТОК конический, преобразованные уравнения неразрывности и количества движения численно интегрировались по методу Крэнка — Никольсона, описанного Холлом [32] и другими, при допустимых затратах машинного времени. Отрыв возникает в том месте, где угол р между поверхностными линиями тока и образующими обращается в нуль, и критерием отрыва служит величина Я = а/0с, где а — угол атаки, 0с — полуугол при вершине конуса. Если при % < 0,5 отрыв не возникает вообще, то при X = 0,5 поток отрывается почти точно на подветренной образующей конуса. Поскольку характер особенности в месте отрыва известен из работы Брауна [33], положение отрыва определяется довольно точно путем простой экстраполяции теоретического решения (фиг. 18, 19). [c.133]

Методика Е успешно используется для определения параметров потока вблизи точки отрыва. Поскольку критерием отрыва по Ротту является равенство нулю поверхностного трения, точка отрыва определяется из условия с/ = 0. Так как при приближении к точке отрыва Н увеличивается, а f достаточно быстро уменьшается, то положение отрыва определяется путем экстраполяции кривой С/ в функции X до точки С/ = 0. Метод Ротта применим при Нее > 600 и /с/0 1. Вблизи точки отрыва уравнение (3) [c.152]

Параметр Г аналогичен параметру, используемому Никурадзе. Только ]1икурадзе применил б вместо 9. Если Г быстро увеличивается при приближении к точке отрыва турбулентного потока, то значение Г л —0,06 является критерием отрыва. Кроме того. Бури [10] нашел, что путем интегрирования стационарного урав- [c.153]

Из наблюдений Грушвица следует, что максимальную подъемную силу можно получить при таких углах атаки, при которых отрыв потока происходит вблизи задней кромки крыла. Критерий отрыва Грушвица г] л 0,8 был подтверячден Никурадзе [11] в экспериментах с водой в сужающемся — расширяющемся канале. Петерс [15] измерил параметры турбулентного пограничного слоя на обычном крыловом профиле при больших числах Рейнольдса и установил, что теоретический критерий отрыва не соответствует экспериментальному. Для вычисления бит) методом последовательных приближений Питерс использовал эмпирическое соотношение [c.156]

Значение критерия О было получено путем экстраполяции UQJug как функции от в точку, где UQJug = О или где П = 1,45, (фиг. 5). Предел В =1,45 является верхним, а за критерий отрыва лучше принять В = 1,3 0,1. Здесь — некоторая эффективная скорость, определяемая в виде [c.159]

Этот метод широко известен как сравнительно простой метод определения точки отрыва турбулентного потока при наличии умеренного градиента давления. Денхофф и Тетервин [19] установили, что Н можно определить, зная профиль скорости, но невозможно доказать теоретически, что профиль скорости определяется через Я. Однако анализ большого количества экспериментальных данных показал, что Н однозначно определяет профиль скорости. Поэтому рассматриваемый метод основан на предположении, что однопараметрическое семейство кривых зависимости и1пе от //0 представляет д обой профили скорости турбулентного течения. Хотя и существует однозначная связь между Н и профилем скорости, определяющим фактором в установлении критерия отрыва является скорее скорость возрастания Я, чем сам этот параметр. Для вычисления параметров турбулентного пограничного слоя используются следующие уравнения одно теоретиче- [c.160]

Гарнер [23] разработал численный метод расчета нарастания пограничного слоя. Этот метод является комбинацией двух существующих методов Денхоффа и Хоуарта. За критерий отрыва принимается равенство нулю коэффициента поверхностного трения. На основе экспериментальных данных в интервале чисел Рейнольдса 0,35 "Ю Ке 4,18-10 выведено эмпирическое уравнение. Хоуарт ввел два параметра [24] [c.164]

Из различных критериев отрыва потока, основанных на значении параметра Н, ясно, что отрыв происходит в интервале значений Н от 1,8 до 2,8. Поэтол1у один только параметр Н не может служить критерием отрыва. Чтобы произошел отрыв, кроме достижения критического значения параметра Н, необходимо резкое возрастание Н вблизи отрыва. [c.172]

Критерием отрыва неустановившихся двумерного и осесимет-ричного потоков, как и для установившихся потоков, является предположение о равенстве нулю напряжения трения в точке отрыва. [c.213]

Критерием отрыва считается ди ду у=о = следовательно, отрыв потока можно определить, принимая ди/ду или ди/OY равными нулю в уравнении (1). Для заданного распределения скорости замедляющегося основного потока из уравнения (1) следует, что с увеличением числа Маха отрыв будет передвигаться вперед. Из-за усиления влияния на пограничный слой члена Ug (dujdx), связанного с градиентом давления, за счет положительного множителя [1 + (y — i)/2al и ],можно ожидать более раннего отрыва, что и показывает численный расчет. [c.233]

Результаты расчетов точки отрыва ламинарного потока для широкого диапазона чисел Маха и градиентов скорости показывают, что при любом градиенте скорости с ростом числа Маха величина восстановления давления перед началом отрыва уменьшается. Критерием отрыва является ди/ду = 0. Как показано в гл. И, критерий отрыва Денхоффа выражается в виде [c.233]

Простой критерий отрыва, вызванного скачком уплотнения м турбулентном потоке, пред,ложеп в работах (19. 201 [c.250]

Гэдд [21] разработал метод исс.чедования отрыва турбулентного потока, вызванного почти прялгым скачком уплотнения, используя в качестве критерия отрыва условие с, = 0. Предложенная им формула для коэффициента поверхностного трения при взаимодействии прямого скачка уплотнения с пограничным слоем имеет виД [c.250]

Уравнение (44) применимо для турбулентного пограничного слоя, подверженного действию большого положительного градиента давления при умеренных сверхзвуковых скоростях и постоянном давлении по то-лщине пограничного слоя. Постоянство давления по толщине пограничного слоя выполняется при очень малых числах Маха, но уже при М1 = 1,3 давление заметно меняется по толщине пограничного слоя. Значения коэффициента поверхностного трения плохо согласуются с другими данными, что свидетельствует о непригодности уравнения (44) д,пя определения с,. Однако уравнение (44) дает приблизительно правильное положение точки отрыва. Взаимодействие с прямым скачком уплотнения со.здает сильный положите.яьный градиент давления под скачком, и обычный критерий отрыва турбулентного пограничного с.лоя [c.251]

Можно показать, что эквивалентность будет полной, если N в уравнении (44) равно нулю. Так как N — малая величина, формула Стрэтфорда (45) применима к сжимаемому потоку при Ср = I — (М /М ). Имея в виду, что I 1а вверх по потоку от зоны взаимодействия, и предполагая справедливость соотношения ба = 0,38 [1а Ке у5] при умеренных числах Маха, получаем следующее выражение для критерия отрыва сжимаемого потока (по Стрэтфорду) [c.252]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...