Коэффициенты индукционные

В отношении равномерности распределения температуры и однородности химического состава ванны, а также угара металла канальные печи не уступают тигельным, а по значениям КПД и коэффициента мощности значительно их превосходят, причем эти показатели не зависят от степени заполнения печи металлом. Увеличение емкости является более простой проблемой для канальных печей, чем для тигельных, поскольку энергетические задачи решаются простым наращиванием числа индукционных единиц. Условия работы подовых камней канальных печей значительно тяжелее, чем футеровки тигельных печей, с повышением температуры металла в каналах срок службы подовых камней прогрессивно сокращается. Наконец, для канальных печей характерен полунепрерывный или непрерывный режим работы. [c.269]

Печи для плавки чугуна. Канальные печи используются при плавке чугуна в качестве миксеров в дуплекс-процессе с вагранками, дуговыми и индукционными тигельными печами, позволяя повысить температуру, осуществить легирование и обеспечить однородность чугуна перед разливкой. Емкость канальных миксеров лежит в пределах от 0,5 до 250 т. Коэффициент мощности печей для плавки чугуна составляет 0,6—0,8 срок службы футеровки ванны достигает года, а подового камня 4—6 мес допустимая удельная мощность в каналах из условия перегрева металла (40 — 50). 10 Вт/м [c.278]

Расчет индукционных единиц производится в две стадии. Вначале, задаваясь коэффициентом мощности, выполняют предварительный расчет, в котором определяются основные геометрические размеры системы индуктор—канал. По данным предварительного расчета разрабатывается эскиз конструкции индукционной единицы. Вторая стадия представляет собой электрический расчет для разработанной конструкции. Полученные в нем значения тока и коэффициента мощности индуктора должны удовлетворительно совпадать с данными предварительного расчета. При значительных расхождениях весь расчет следует повторить, введя необходимые коррективы. [c.280]

В индукционной печи с плазмотроном последний особо полезен для расплавления кусковой шихты с малым коэффициентом заполнения тигля, а также для перегрева расплава перед разливкой или в процессе его обработки [68, 80]. [c.98]

Коэффициент трения скольжения рассчитывается по следующей формуле / = Fj.plN = М р/ И-Р), где (см. рис. 6.6) тр = = М р1Н — сила трения, возникающая в процессе испытания Мтр — момент трения, определяемый по показаниям индукционного датчика Н — радиус образца N = Р — нормальная составляющая сил, возникающих в зоне контактирования поверхностей трения Р — внешняя приложенная нагрузка. [c.100]

Коэффициент полезного действия высокочастотных индукционных электропечей значительно выше, чем в агрегатах других типов, и достигает 70%. [c.162]

Крутой наклон внешних характеристик индукционных насосов делает малоэффективным управление расходом жидкости при помощи вентилей. Способ регулировки расхода посредством изменения напряжения наиболее распространен и удобен (см. рис. 5.4). Характер регулировочной характеристики аналогичен и для винтовых и для цилиндрических насосов. Расход примерно пропорционален приложенному напряжению, отклоняясь от этой зависимости в области больших расходов. В ряде случаев в ограниченных пределах можно изменять параметры насоса, изменяя температуру перекачиваемого металла. Напор насоса уменьшается при повышении температуры. Диапазон регулирования определяется температурным коэффициентом возрастания удельной электропроводности жидкого металла. Сильнее всего изменения температурного режима проявляются на цезии, калии, сплаве натрий — калий. [c.73]

На рис. 2-4 приведена схема опытной установки для измерений коэффициентов тепло- и температуропроводности при температурах 650° С. Опытная установка состоит из двух электрических печей 1 с помещенными внутри них цилиндрическими ваннами большой емкости 2. Обмотка электрических нагревателей 3 закладывается в керамических стенках печи. Цилиндрические сосуды в зависимости от условий опыта заполняются водой, различными маслами, расплавленными солями, жидким металлом и др. Для температур 250—650° сосуды заполняются расплавленными солями. Жидкость в сосудах интенсивно перемешивается мешалками 4. Мощность, подводимая к нагревателям, регулируется с помощью водяных реостатов 7 или индукционных регуляторов типа ОПР-21. Разница между температурами в обеих печах поддерживается в пределах 15—20° С. Температура в печах измеряется с помощью термопар 5. На этой установке автором совместно с Н. Я. Поповым исследовались самые различные твердые изоляционные материалы. [c.70]

Как видно из этих рисунков, преимущества остаются на стороне индукционного метода. Коэффициент полезного действия установки 52%. Мощность одной установки 220 кет. Стоимость сооружения одной установки порядка 6000 руб. [c.99]

Параметры материала в уравнениях (2.40), (2.41), (2.43) входят в выражения для коэффициента скорости процесса К Т) и индукционного периода Ти. т(7 ) [c.108]

Коэффициент полезного действия лабораторной высокочастотной индукционной печи всего лишь 50%, но описанные удобства работы компенсируют этот недостаток. Температурный предел печи обычно ограничивается качеством огнеупорных материалов и тепловой изоляции этот тип печи наиболее подходит для высокотемпературной плавки. [c.60]

В связи с наличием большой конденсаторной батареи суммарная площадь для индукционных печей промышленной частоты несколько больше, чем для печей средней частоты. Однако коэффициент полезного действия печей промышленной частоты почти в три раза выше, чем у вагранок, и на 10% выше, чем у печей средней частоты. [c.11]

Условия индукционной плавки чугуна в тигельных печах весьма благоприятны для получения качественного металла. Плавление и перегрев металла осуществляются бесконтактным способом, отсутствует загрязнение расплава газовой атмосферой или раскаленным коксом, как это имеет место в вагранках или пламенных печах. Вследствие высокого коэффициента полезного действия индукционных печей время плавки сравнительно меньше. Возможна точная регулировка температуры жидкого металла и, что особенно важно, длительная выдержка и высокий перегрев расплава. Рабочий процесс может быть как дискретным, так и непрерывным. Металл контактирует только с футеровкой и атмосферой, причем реакции с футеровкой могут регулироваться подбором состава футеровки и металла, температурного режима, а реакции с атмосферой. сведены к минимуму наведением шлаков. [c.54]

Таким образом, определенному режиму, науглероживания жидкого стального сплава в индукционных печах промышленной частоты будет соответствовать определенная линия в координатах начальная концентрация углерода — прирост концентрации углерода в жидком металле. Фактическое значение коэффициента науглероживания К, соответствующее имеющимся производственным условиям, определяется по результатам первых двух-трех плавок с использованием графической интерпретации формулы (33) (рис. 26). [c.65]

Применение новых методов выплавки — электрошла-кового переплава, вакуумной, дуговой и индукционной, электроннолучевой зонной плавок — позволяет получить сплавы более высокой чистоты и с меньшей сегрегацией компонентов. Снижение содержания газов и примесей цветных металлов, а также неметаллических включений уменьшает анизотропию свойств, особенно в температурном интервале горячей деформации. Применение двойного вакуумно-дугового переплава приводит к уменьшению коэффициента анизотропии механических свойств сплава ХН55ВМТКЮ при 1150°С от 1,2 до 1,15. [c.502]

Расчет режимов сварки на радиочастоте производится по кривым зависимости от скорости сварки, толщины и диаметра трубы, полученным экспериментально [41, 42], Для индукционного токо-подвода имеет минимум при диаметре трубы 20—35 мм, равный для стали 0,8— 1,0 кВт-мин/(ммм), а для алюминия 0,5— 0,6 кВт-мин/(м-мм). При диаметрах 133—203 мм значение возрастает до 1,6—2,0 и 1,0—1,2 кВт-мим/(м-мм) соответственно Окончательный режим сварки подбирается экспериментально С уменьшением скорости сварки качество шва снижается сущест вует минимальная скорость, при которой сварка еще возможна Для стали она составляет 1,5—2,0 м/мин. Ориентировочное значе иие коэффициента мощности при индукционной сварке на частоте 440 кГц составляет 0,05—0,1, а при контактном подводе—примерно в два раза выше. Напряжение на индукторе 1—1,5 кВ, на контактах 0,15—0,7 кВ. [c.217]

Железо. Железо имеет температуру плавления = 1535° С и с трудом поддается обезгаживанию используют низкоуглеродистые стали (содержание С sS0,05%) и чистое железо, получаемое электролизом с последующей индукционной плавкой в вакууме. Железо — химически нестойкий металл, но оно почти не реагирует с ртутью. Температурный коэффициент расширения железа 1,4-10" Мград] р — = 0,096 OJH-жж /лг, TKR = 5,6-10 Иград. Алюминированное железо допускает нагрев до 800° С и служит для изготовления анодов и экранов. Малоуглеродистые стали допускают температуру до 500° С их применяют в ртутных выпрямителях и игнитронах. [c.299]

Коэффициент А увеличивается при использовании катушек с сердечниками, изготовленными из материалов с высокой магнитной проницаемостью. Это позволяет уменьшить габариты индукционных преобразователей (уменьшить S или w), однако характеристика преобразователя становится нелинейной, кроме того, следует помнить, что (проницаемость сердечника) во многом определяется размерами сердечника. Возможно использование комбинаций катушек например, две катушки, включенные встречно, — двухкатушечный дифференциальнйй преобразователь. [c.9]

Остаточная индукция намагниченных деталей с большим коэффициентом размагничивания может быть определена несколькими методами индукционным (деталь перемещают через измерительную катушку), фер-розондовым (измеряют магнитный момент детали) и др. [c.74]

В диапазоне частот, используемых в индукционной структуроскопяи, значение коэффициента преломления весьма велико. Это означает, что плоская электромагнитная волна, падая на границу раздела воздуха и металла даже под малым углом, будет входить в металл по нормали к его поверхности. Это условие сохраняется и для криволинейной пове рхности, если радиус кривизны поверхности контролируемого объекта на порядок больше глубины,проникновения вихревых токов. [c.21]

На рис. 2 представлены данные о кинетике усталостной трещины при двух уровнях номинальных напряжений, соответствующих верхнему II нижнему участкам кривой многоцикловой усталости. Скорость охлаждения при термической обработке существенно влияет на циклическую трепдиностойкость при одинаковом значении размаха коэффициента интенсивности напряжения скорость роста усталостной трещины тем ниже, чем выше скорость охлаждения. Как и ранее, отмечаем особое положительное влияние на трещиностойкость стали индукционной поверхности закалки. При этом следует учиты- [c.177]

Работоспособность материала с трещиной при циклическол нагружении в настоящее время предлагается определять по спектру пороговых значений коэффициента интенсивности напряжений [8], одно из которых соответствует моменту окончательного долома образца К с- В этом случае значения К с для всех способов обработки, кроме индукционной закалки, колебались от 26 до 30 МПа(/м, что недостаточно для определенного суждения о влиянии скорости охлаждения на циклическую трещиностойкость. После индукционной закалки значение коэффициента К с увеличилось до 36,3 МПа)/м, что указывает на более высокое сопротивление усталостному разрушению металла в этом состоянии. [c.178]

Ojj, кГ/мм - г—Ф, % 3 — [( Гм/см 4 — коэффициент анизотропии ОП - плавка сталн я электродуговоп печи в обычной атмосфере ЭШП — электро-шлаковын персплав ВДП — вакуумный дуговой переплав ВИ + + ВДП — вакуумная индукционная плавка плюс вакуумный дуговой переплав [c.198]

Скорость перемещения и соответотвенно виброскорость — равномерность движения ползуна. Преобразование указанного параметра в электрический сигнал производится индукционным датчиком ДС, выход которого включен на усилитель 5. Коэффициент усиления последнего равен 200. Масштабные коэффициенты при движении ползуна на скоростях I, 23 и 100 мм/мин соответственно равны i(i = 0,272 мин- /(23=0,314 мин- /(ioo=0,926 мин-. [c.133]

Вибрации осциллографируются с четырьмя различными коэффициентами увеличения порядка 500 200 80 и 30. Комплект приборов К001 предназначен для работы при температуре окружающего воздуха 10. .. 35 °С и относительной влажности воздуха до 80% при 30°С. Наводки от внешнего магнитного поля с частотой 50 Гц любого направления и напряженностью до 1000 А/м практически не влияют на работу датчиков. Чувствительность гальванометров к постоянному току не менее 8-10 мм/мА при индукции 0,4 Тл в зазоре магнитного блока светолучевого осциллографа. Для преобразования механических колебаний в электрические применены индукционные датчики (преобразователи) сейсмического типа. Для крепления преобразователя в основании имеются четыре стальные втулки с внутренней резьбой Мб. К боковым стойкам основания с помощью плоских пружин подвешен балансир. На свободном конце балансира укреплены две цилиндрические катушки. Каждая из них находится в своей магнитной системе, состоящей из магни-топровода и постоянного магнита с полюсным наконечником. [c.128]

Колебания люльки преобразовываются в электрический ток посредством индукционного датчика, показанного на фиг. 2. Датчик встроен в опору и состоит из постоянного магнита с магнитопрово-дом /, укрепленными на люльке, и катушки 2, укрепленной на корпусе. Напряжение с клемм датчика подается на измерительное устройство. Датчик предельно прост, обладает достаточно высоким коэффициентом преобразования и его конструкция может быть рекомендована как типовая. [c.411]

Принцип действия этого дифманометра основан на измерении коэффициента связи между обмотками трансформатора при перемещении жидкого металла (ртути) внутри трубок, на которых расположены обмотки трансформатора. Индукционный пре-образовагтель (датчик) выполнен в виде одинаковых транс-фо1рматоров, расположенных симметрично на трубках 0 16x2 дифманометра, изготовленных из нержавеющей стали. [c.151]

В связи с наличием большой конденсаторной батареи суммарная площадь для индукционных печей промыш ленной частоты несколько больше, чем для печей средней частоты Однако коэффициент полезного действия печей промышленной частоты почти в три раза выше, чем у вагранок, и на 10% выше, чем у печей средней частоты Конструктивно печи промышленной частоты в соответ ствии с требованиями производства могут быть выполнены с двухносковым тиглем, качаюш,иеся, с горизонталь ной загрузкой и т д Применение печей промышленной частоты обусловливается принципиальными достоинст вами и недостатками индукционной плавки, а также экономическими соображениями Эти печи рекомендуют ся для непрерывной плавки чугуна при емкости свыше [c.11]

Канальные индукционные печи промышленной частоты имеют исключительно высокий коэффициент полезного действия (90—95%) и меньшую потребность в конденса торных батареях по сравнению с тигельными печами В таких печах каналы мог т быть горизонтальными, верти кальными, наклоннымй, качающимися Печи с каналом, расширяющимся с одной стороны кверху, обеспечивают течение металла в одном направлении, что способствует интенсивному массообмену и повышению к п д до 98% Удельная мощность канальных печей обычно небольшая (порядка 200 квт т) Расход электроэнергии при плавке чугуна составляет 500—600 квт ч1т, а для поддержания температуры чугуна в пределах 1400° С—12—20 квт ч1т Емкость печей достигает 250 т Пуск канальных печей и изменение состава чугуна затруднены, таккак в печи всег да должно находиться некоторое количество расплавлен ного металла Недостатком этих печей является низкая стойкость футеровки каналов Кроме того, за износом футеровки канала нельзя наблюдать непосредственно Глиноземистая футеровка ведет себя удовлетворитель но в узком (1500—1550° С) интервале температур При надлежащем контроле в этом интервале температур она может служить более полугода Таким образом, каналь ные печи наиболее целесообразно использовать в каче стве миксеров, раздаточных устройств и при дуплекс про цессе с вагранками различного типа или дуговыми печами, хотя иногда их применяют в качестве плавильного [c.12]

В основу зависимости мощно сти, потребной для поддержива ния теплоты плавки при различ ном коэффициенте заполнения печи, положено то обстоятельст во, что индукционные тигельные печи работают при постоянном напряжении тока (рис 6) Поэтому индуцированная мощность составляет лишь около 45% той мощности, которая соответствует 100% ному заполнению [c.15]

Из анализа работы индукционных печей видно, что на режиме подогрева шихты до температуры плавления печи работают неэффективно Изменение значения термического коэффициента полезного действия индукционной печи в течение всего периода плавки характеризуется резким увеличением значений при расплавлении металла С целью повышения производительности печи и эконо мичности работы необходимо сокращать период разогре ва шихты, что достигается путем предварительного подогрева шихты вне плавильной печи Чем выше содержание подогретой шихты в общей металлозавалке и температура подогрева, тем выше термический кпд плавильного агрегата [c.20]

Рассмотрим условия науглероживания сплава при электромагнитном перемешивании в индукционных пе чах Процесс науглероживания при этом ускоряется, что обусловлено большой удельной поверхностью контакта и высоким значением коэффициента массообмена между установившимся турбулентным потоком расплава и ча стицами науглероживателя Скорость науглероживания зависит от интенсивности перемешивания, температуры и химического состава жидкого металла, вида науглероживающего реагента и его свойств, технологического режима науглероживания [c.58]

Канальные индукционные печи промышленной частоты имеют исключительно высокий коэффициент полезного действия (90—95°/о) и меньшую потребность в конденсаторных батареях по сравнению с тигельными печами. В таких печах каналы могут быть горизонтальными, вертикальными, наклонными, качающимися. Печи с каналом, расширяющимся с одной стороны кверху, обеспечивают течение металла в одном направлении, что способствует интенсивному массообмену и повышению к. п. д. до 98%. Удельная мощность канальных печей обычно небольшая (порядка 200 кет/т). Расход электроэнергии при плавке чугуна составляет 500—600 кет ч/г а для поддержания температуры чугуна в пределах 1400° С—12—20 квт-ч/т. Емкость печей достигает 250 т. Пуск канальных печей и изменение состава чугуна затруднены, та к ка к в печи всегда должно находиться некоторое количество расплавленного Л1еталла. Недостатком этих печей является низкая стойкость футеровки каналов. Кроме того, за износом футеровки канала нельзя наблюдать непосредственно. [c.12]

Коэффициент диффузии по Дейнесу—Барреру функционально связан с величиной индукционного периода т , равной отрезку, отсекаемому на оси времени продолжением стационарного участка зависимости Q (т). [c.15]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...