Автоколебания подавление

В заключение еще раз следует подчеркнуть, что в рассмотренных системах при внешнем воздействии происходит гашение, подавление автоколебаний и сохранение (в полосе синхронизации) только вынужденных колебаний. Поэтому общепринятый термин синхронизация не отражает физических процессов, происходящих в подобных автоколебательных системах с термисторами под действием внешней силы. [c.224]

Таким образом, основным средством подавления колебаний и автоколебаний, как это видно из (24), является прежде всего увеличение запаса устойчивости за счет уменьшения произведения /12/4Э в результате снижения угла конуса клапана, эффективной площади чувствительного элемента и увеличения его жесткости. Можно также увеличивать А -А и уменьшать А . [c.91]

Пятая глава посвящена анализу самовозбуждения дозвуковых турбулентных струйных течений. В частности, рассмотрено образование автоколебаний потока при нормальном и косом натекании околозвуковых турбулентных струй на экран, а также в низкоскоростных аэродинамических трубах с открытой рабочей частью указаны известные методы подавления этих автоколебаний. [c.9]

В девятой главе излагаются акустические методы управления автоколебаниями в аэродинамических трубах с открытой рабочей частью. Рассмотрены подавление автоколебаний при высокочастотном возбуждении слоя смешения и их генерация при низкочастотном акустическом возбуждении [c.10]

Подавление автоколебаний. Возникновение автоколебаний при натекании струи на экран в ряде случаев может оказаться нежелательным. При этом коэффициент пространственной корреляции пульсаций давления в центре экрана и в точках вдоль радиуса до r/d = 8 сохраняет большие [c.146]

Другой способ ослабления акустической обратной связи и подавления автоколебаний состоит в разрушении когерентных структур струи в месте их соударения с экраном. Это достигается путем оребрения поверхности экрана, т.е. установкой сравнительно невысоких Ah/d = 0,1 -0,2) перегородок, образующих квадратную решетку с шагом Az/d = 0,5. На рис. 5.7,6 приведены соответствующие спектры пульсаций давления в дальнем поле струи, натекающей на гладкий экран и оребренную поверхность при Мо = 0,95 и xo/d = 4. Здесь уз = 90°, сплошная кривая соответствует резонансному режиму при гладком экране, штриховая - исключению резонанса при оребрении поверхности экрана. При таком способе подавления автоколебаний, в отличие от предьщущего (см.рис. 5.7,а), исключение дискретных составляющих в спектре шума сопровождается некоторым увеличением широкополосного шума. [c.150]

Устройство отверстий при входе в диффузор. Обычно такие отверстия (один или несколько рядов) располагаются на расстоянии (0,5-l,0)передней кромки диффузора. Их суммарная площадь составляет 35-50% от площади входа в диффузор. Несмотря на очевидную эффективность этого способа демпфирования колебаний, следует отметить, что полного подавления автоколебаний во всем диапазоне скоростей он не обеспечивает. [c.153]

В настоящей главе исследуются акустические методы подавления и генерации автоколебаний в аэродинамических трубах с открытой рабочей частью, основанные на чувствительности когерентных структур струи к периодическому возбуждению [9.1,9.2,9.4,9.5]. При высокочастотном возбуждении, когда число Струхаля St = fad/uo =2-5 они ослабляются при низкочастотном возбуждении с числом St = 0,3 - 0,8 - усиливаются. Самое чувствительное место струи к периодическому возбуждению - это тонкий слой смешения в непосредственной близости от среза сопла. При акустическом возбуждении именно здесь генерируются вихревые возмущения, которые и обусловливают усиление или ослабление когерентных квазипериодических структур. [c.214]

Аэродинамические трубы с диаметром сопла 0,44 и 2,2 м имеют геометрически подобные устройства для демпфирования автоколебаний - кольцевой раструб перед входом в диффузор и три ряда отверстий в стенках диффузора при входе с общей площадью 30% от входной площади диффузора. Параметры этих устройств выбраны в соответствии с рекомендациями работы [9.1]. В трубе с диаметром сопла 0,15 м для подавления автоколебаний предназначен только кольцевой раструб. В трубе с диаметром сопла 1,2 м для подавления автоколебаний предусмотрены кольцевой раструб вокруг входа в диффузор и кольцевая щель при входе в диффузор с регулируемой шириной от нуля до 0,09 м, а в стенках диффузора расположены два ряда отверстий. [c.214]

Подавление автоколебаний при высокочастотном акустическом возбуждении слоя смешения [c.215]

На рис. 9.1. представлено изменение интенсивности продольных пульсаций скорости в зависимости от скорости потока на оси рабочей части трубы в точке xjd= для четырех аэродинамических труб с диаметрами d = 0,15 0,44 1,2 и 2,2 м при расположении электродинамического излучателя в обратном канале. При этом число Струхаля акустического облучения с частотой /а составило St = 2 - 5. Из рис.9.1 следует, что такое облучение приводит к практически полному подавлению автоколебаний. Более подробные данные (рис. 9.2) представлены для аэродинамической трубы с диаметром сопла [c.215]

Измерения коэффициентов пространственной корреляции пульсаций скорости Ruu r) в сечении рабочей части x/d = 1 показали, что при установлении автоколебаний в ядре потока в рабочей части распространяется плоская гидродинамическая волна, т.е. R u близко к единице. При подавлении автоколебаний указанный коэффициент корреляции уменьшается, при их генерации - увеличивается (рис. 9.3). На рис. 9.3 показана также зависимость пространственного коэффициентов корреляции пульсаций скорости [c.216]

Подавление автоколебаний при высокочастотном возбуждении реализуется после того как амплитуда пульсаций давления, создаваемых внешним акустическим полем, становится сравнимой с амплитудой пульсаций давления при автоколебаниях потока. Поэтому внешнее акустическое облучение целесообразно включать до выхода на установившийся режим, а еще лучше - до возникновения автоколебаний. Например, звуковое облучение включается при малой скорости, после чего скорость потока можно увеличить. Этот прием использовался для больших труб (d = 1,2 и 2,2 м), когда мощность излучателя была недостаточной. [c.218]

Рассмотрим теперь второй способ воздействия на струю путем реализации вдува-отсоса через узкую щель вблизи среза сопла (рис. 9.5,а). На рис. 9.5,6 приведены зависимости интенсивности продольных пульсаций скорости на автоколебательном режиме (uq = 15 м/с) в точке x/d = 1, r/d = О от числа Струхаля Sts, определенного по частоте возбуждения fs. Здесь представлены также данные для случая, когда динамик расположен в обратном канале, причем I соответствует исходному значению при отсутствии возбуждения, 2 - при возбуждении струи излучателем, расположенным в форкамере трубы (электрическая мощность излучателя 5 Вт). 3 ч 4 - при периодическом вдуве-отсосе через щель в стенке сопла (электрическая мощность 50 Вт и, соответственно - 3 Вт). Обращает на себя внимание различный характер зависимостей u(Sts), соответствующих 2 и 3,4- Так, если для случая 2 высокочастотное воздействие носит резонансный характер, то для случаев Зм4 этого нет, кривые (51 ) носят плавный характер. На рис. 9.5,в показаны также осциллограммы пульсаций продольной скорости в точке x/d = l,r/d = О при наличии автоколебаний и при их подавлении. [c.218]

Изменение коэффициента корреляции Д р вдоль оси х на автоколебательном режиме и при акустическом подавлении автоколебаний (в) d = 0,15 м, г = 0 ] - Uo = 40 м/с, St = 0 2 - uo = 16 м/с, St = 0 i -Uo = 16 м/с, Sta = 2,87 [c.219]

Схема эксперимента представлена на рис. 9.8,а. Датчик 1 преобразует акустические колебания в обратном канале трубы 5 в электрический сигнал, который через фазовращатель 2 и усилитель 3 поступает на излучатель 4 и возбуждает в обратном канале акустические колебания с заданным сдвигом фаз. Эксперименты проводились в аэродинамической трубе с открытой рабочей частью с квадратным сечением сопла и диффузора со стороной 0,3 м. На рис. 9.8,6 представлена зависимость уровня пульсаций скорости на срезе сопла от скорости потока без подавления автоколебаний (2) и при оптимальном подавлении автоколебаний (/), которое достигалось подбором оптимального сдвига фаз. Как указывают авторы [9.3], в режиме [c.222]

Подавление автоколебаний в тупиковых отростках газопроводов [c.234]

При повороте потока в тракте с тупиковой полостью реализуется автоколебательная система, обусловленная акустической обратной связью. Подавление таких автоколебаний осуществляется путем уменьшения масштабов периодических вихревых структур, что обусловливает ослабление акустической обратной связи. [c.235]

Наряду с виброустойчивыми подшипниками для подавления автоколебаний можно использовать спе- Рис. 37 [c.168]

Сущность метода гармонической линеаризации состоит в том, что исходная нелинейная система при помощи гар монической линеаризации заменяется линейной, ряд коэф фициентов которой зависит от амплитуды колебаний. Да лее эти коэффициенты считаются условно постоянными и исследование устойчивости производится, по существу при помощи линейного математического аппарата — со ставляется характеристическое уравнение линеаризованной системы и определяется условие существования и подавления режима автоколебаний. [c.43]

В действительности синхрг.нный режим возникает за счет совместного действия двух процессов. Во-первых, за счет подавления собственных автоколебательных движений в системе, причем внутри области синхронного режима сохраняется только чисто вынужденный колебательный процесс с частотой внешнего воздействия р. Во-вторых, при внешнем воздействии синхронный режим может возникать за счет принудительного изменения частоты автоколебаний путем воздействия вынужденных колебаний на форму генерируемых автоколебаний. В томсоновских автоколебательных системах, работающих в мягком режиме, главную роль играет первый процесс. При достаточно малых расстройках вынужденные коле- [c.218]

В настоящей работе излагается метод оценки устойчивости циркуляции в установках испарительного охлаждения металлургических печей [3]. Этот метод позволяет в ходе проектирования предусмотреть мероприятия по подавлению автоколебаний. Необходимость таких мероприятий обусловлена тем, что автоколебания снижают величину критических тепловых нагрузок, при которых начинается пленочное кипение [4, 5]. Кроме того, в горизонтальных парогенерирующих трубах автоколебания способствуют появлению усталостных трещин [6]. [c.37]

Подавление автоколебаний может быть осушествлено путем ослабления акустической обратной связи, являюшейся основной причиной возникновения автоколебательных режимов [5.3]. Как указывалось выше, нарушение азимутальной однородности слоя смешения вблизи сопла приводит к некоторому небольшому ослаблению когерентных структур. Такого ослабления для струи, натекаюшей на экран (Мо = 0,95, xo/d = 4), достаточно, чтобы нарушить акустическую обратную связь и устранить резонанс, о чем свидетельствуют спектры пульсаций давления в дальнем поле струи (рис.5.7,а). Здесь ср — 120°, сплошная кривая соответствует резонансно- [c.149]

Рис. 5.7. Подавление автоколебаний в импактной струе (Мо = 0,95, xo/d = 4) при нарушении азимутальной однородности слоя смешения а- на срезе сопла,
На рис. 9.4 представлены спектры пульсаций скорости и давления в рабочей части трубы с диаметром сопла d = 0,44 м для скорости uq = 40 м/с в точке x/d — 1, г/d = О при отсутствии и наличии высокочастотного облучения (Stj, = 3,3 и 4,26). Мы видим как меняются спектры при подавлении автоколебаний. В то же время спектр пульсаций давления на частоте возбуждения имеет значительный пик. При облучении потока на автоколебательных режимах вклад в пульсации скорости возбуждения на частоте возбуждения несуществен, однако он оказывается значительным на неавтоколебательных режимах. [c.218]

Для подавления автоколебаний роторов на гидростатических подшипниках Успехом используют упругодемпферные опоры, параметры которых могут быть выбраны в соответствии с вышеприведенными рекомендациями для роторов на гидродинамических подшипниках. [c.169]

Как известно, с ростом коэффициента усиления системы, режимы ее работы приближаются к границе устойчивости и при некоторых значениях коэффициента усиления переходят эту границу. Проблемы, связанные с подавлением нежелательных автоколебаний или апериодической неустойчивости параметров режима, в настоящее время в теплотехнике весьма актуальны и труднорешаемы. [c.8]

Картина резко меняется в начале XX столетия в связи с развит11ем радиофизики и радиотехники. Оказалось, что большая часть явлений в радиотехнике никак не может быть описана линейными дифференциальными уравнениями. Эти явления описываются существенно нелинейными дифференциальными уравнениями. При этом колебательные задачи, выдвинутые радиотехникой, в каком-то смысле противоположны задаче классической теории колебаний. Основная задача классической теории колебаний, возникающая в технике ранее,— это задача подавления вредных колебани . Одной из основных задач радиотехники в настоящее время является задача генераци колебаний. Если для генерирования колебаний в радиотехнических устройствах пользуются не зависящим от времен источником энергии,— то это так называемые автоколебания . Математически это отображается тем, что системы дифференциальных уравнений, описывающих радиотехнические устройства, автономны, т. е. имеют вид (I). В силу создавшейся в теории колебаний традиции в течение довольно долгого времени заведомо нелинейные явлешю пытались втиснуть в линейный математический аппарат. Это не только не позволило сколько-нибудь правильно описать явления, часто имеющие место в радиотехнике, но и просто приводило к прямым ошибкам. [c.16]

Такие расчеты могут быть выполнены, в частности, на основании требований по запасу устойчивости, когда тахометрическая обратная связь используется для подавления нежелательных резонансных явлений, люфтовых автоколебаний и т. д. [c.125]

Смотреть страницы где упоминается термин Автоколебания подавление : [c.327] [c.222] [c.476] [c.10] [c.150] [c.215] [c.217] [c.218] [c.219] [c.221] [c.221] [c.223] [c.223] [c.223] [c.223] [c.621] [c.224] [c.150] [c.224]

Вибрационная механика (1994) -- [ c.252 , c.287 ]

ПОИСК

Автоколебания

Подавление автоколебаний в тупиковых отростках газопроводов

Подавление автоколебаний при высокочастотном акустическом возбуждении слоя смешения

Подавление автоколебаний при помощи антишума

Частные случаи асинхронное подавление и возбуждение автоколебаний некоторые приложения Уравнение Рейнольдса как виброреологическое уравнение Эффективная вязкость жидкости при турбулентном движении влияние внешнего вибрационного воздействия

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...