Угол выхода потока из решетк

При сохранении неизменной входной части профиля лопатки концевая часть может быть устроена подвижной на шарнире, и во время ее поворота меняется геометрическая конфигурация лопаток и соответственно угол выхода потока из решетки НА. Постоянство угла натекания потока позволяет сохранить расчетные показатели работы подводящего устройства. Аэродинамические характеристики решетки таких профилей, особенно при экстремальных положениях поворотной части лопаток, оставляют желать много лучшего, но в определенных ситуациях простота изготовления и способа регулирования оказывается превалирующей при выборе конструкции. [c.61]

Решетка лопаток НА иногда составляется из основных и промежуточных лопаток, причем последние способны перемещаться в окружном направлении от спинки одной основной лопатки до корыта последующей. Форма промежуточных лопаток отвечает сопрягаемым поверхностям элементов основных лопаток. Изменение положения промежуточных лопаток позволяет в широких пределах изменять характеристики решетки, проходное сечение каналов и угол выхода потока из решетки [c.61]

На рис. 4.17, а, б приведено опытное изменение угла Р2 по высоте лопатки для различных типов закрутки по данным ЛПИ. Как известно, угол выхода потока из решетки близок к эффективному только при критическом истечении. При сверхзвуковом [c.171]

Другой газодинамической характеристикой данного профиля (как и всех других) бз дет угол а[ выхода потока из каналов решетки. Это тоже экспериментальная характеристика, данная на стр. 18 приложения HI в [21 ] в зависимости от относительного шага 7 при ДРу = О" 00. При шаге 7 = 0,66 по этой характеристике найдем = IT" 00. Действительный угол выхода потока из решетки получим как сумму а[ и Др [c.198]

При этом расход среды при изоэнтропийном течении Gq вычисляется, пренебрегая обратным влиянием пограничного слоя на угол выхода потока из решетки, по формуле [c.15]

Однако на практике определение расхода среды при изоэнтропийном течении выполняют не по углу (Ра)о. а, как и при определении величины G, по углу Ра, т. е. пренебрегая обратным влиянием пограничного слоя на угол выхода потока из решетки. Таким образом, имеем [c.18]

В практике расчетов турбин в настоящее время угол выхода потока из решетки обычно определяют или по данным ее продувки в аэродинамическом стенде, или по формуле [c.81]

Как известно, современные методы экспериментальной аэродинамики позволяют достоверно определять угол выхода потока из решетки, как правило, с точностью 1°. При использовании этих данных при =9-j-12 погрешность в определении пропускной способности решетки (или высоты лопаток при заданном расходе среды G) может достигнуть 9—11%. [c.81]

Угол выхода потока из решетки согласно этой методике определяется из равенства [c.86]

Приближенные оценки параметров и И) могут быть сделаны н а основании приведенных выше исследований. Суммарный коэффициент потерь кинетической энергии и средний угол выхода потока из решетки можно определить по эмпирическим формулам [c.94]

Следует отметить, что угол отставания зависит от утла атаки, так как компрессорные решетки имеют относительно большой шаг. В разд. 4.4 было показано, что в общем случае угол выхода потока из решетки зависит от угла входа (4.64). В.место утла отставания в качестве искомой аэродинамической характеристики обычно вводят угол поворота потока в решетке [c.245]

Отсюда следует, что с увеличением относительной толщины кромки Дкр угол выхода потока из решетки уменьшается по сравнению с Рги. [c.301]

Газодинамические характеристики решеток необходимы для теплового расчета турбинных ступеней. Их значения можно определять теоретически, но чаще находят экспериментально. К основным газодинамическим характеристикам относят коэффициент потерь энергии, коэффициент расхода и угол выхода потока из решетки. [c.67]

Газодинамическая и тепловая эффективность решеток турбин включает коэффициент профильных потерь, угол выхода потока из решетки, распределение статического давления и коэффициента трения по внешнему контуру профиля. В охлаждаемых лопатках турбины с простейшей открытой схемой охлаждающий воздух выпускается через щель в выходной кромке профиля, взаимодействует со следом за решеткой и изменяет его структуру. Современные методы расчета течения в решетках турбомашин представлены в [1 ]. Экспериментальные исследования приведены в [1, 5, 6]. Анализ струйных турбулентных течений представлен в [7], в которой использованы различные расчетные методы полуэмпирические модели [7] интегральные методы в моделях тонкого пограничного слоя и сильного взаимодействия [8] частные аналитические решения уравнений Навье - Стокса [9] совместно с моделями турбулентности [10]. [c.12]

Используя характеристики сопловой решетки, полученные в газодинамической лаборатории, при условиях испытания можно найти угол выхода потока из каналов эфф и по модулю вектора скорости с учетом потерь течения, т. е. по известному коэффициенту скорости выхода ф, по известным параметрам потока на выходе из соплового кольца вычислить выходную площадь среднего канала в кольце. Она не останется неизменной при других режимах работы кольца в турбоагрегате, но может, с достаточной уверенностью в необходимой точности, заменить непосредственные замеры этой площади в каналах кольца. [c.205]

Из полученных выражений следует, что чем меньше угол выхода потока из сопловой решетки а , тем больше значение t1o . В практике устанавливают угол хэф = 12. .. 25. При этом угол отличается от угла а эф на угол отклонения в косом срезе. [c.90]

Если величина угла выхода потока из решетки сравнительно велика, то оба способа дают необходимую для практики точность. В том же случае, когда угол р мал, использование как данных продувки решетки, так и зависимости (100) может привести к значительной погрешности. Особенно это сказывается при определении расхода среды через сопловой аппарат (или его проходного сечения) в первых ступенях паровых турбин, где углы выхода потока принимаются малыми (9—12°). [c.81]

Направление потока за решеткой. В отличие от компрессорных решеток угол отставания потока б и соответственно направление потока за турбинной решеткой весьма слабо зависят от ла атаки. Поэтому для определения отклонения потока в турбинной решетке или для подбора решетки, обеспечивающей заданный треугольник скоростей, практически достаточно знать зависимость угла выхода потока из решетки от ее геометрических параметров при нулевом угле атаки и от числа М (или %). [c.200]

Gq, средний диаметр сопловой решетки dy, частота вращения п, степень реактивности р, угол выхода потока из сопловой решетки tt], расходы охлаждающего воздуха на сопловую Д0,, и рабочую решетки. Предварительно эти расходы можно определить по рис. 4.13 [5], задав конструктивную схему охлаждаемой лопатки и определив значение [c.381]

Определим из соотношения (2.24) оптимальное отношение Лф, задавшись следующими значениями реактивность р = 0,05 угол выхода потока из сопловой решетки =13° коэффициент скорости ф = 0,95, тогда [c.41]

Угол выхода потока из рабочей решетки определяется по формуле [c.354]

По выходным площадям рабочих и направляюще решеток обычно определяют угол выхода потока из соответствующей решетки, задавшись предварительно высотой лопаток. Высота рабочей решетки оценивается по формуле [c.354]

Углом выхода потока из решетки а 1, Р2 называют среднее значение углов направления векторов действительных скоростей за решеткой относительно ее фронта. При этом осреднение производят по шагу I и высоте I с помощью уравнения количества движения. Например, угол выхода из сопловой решетки находят по формуле [c.69]

Рис. 2.45. Угол выхода потока из суживающейся решетки в зависимости от

В этой формуле средний диаметр d обычно известен из задания на расчет, угол выхода потока из сопловой решетки = 11. .. 20° принимают, исходя из объемного пропуска пара (газа) и соответственно длины сопловых лопаток. При малых Gvц выбирают небольшие углы, чтобы получить более длинные лопатки, концевые потери у которых меньше, чем у коротких. Следует иметь в виду, что при ма- [c.82]

Далее вычисляют угол выхода потока из направляющей решетки [c.84]

Принимаем угол выхода потока из сопловой решетки а, = 12°. По этому углу и числу М1, = 0,89 из атласа профилей выбираем тип профиля сопловой решетки С-90-12Б, рассчитанный на околозвуковые скорости М = = 0,85. .. 1,15. Далее определяем произведение е/, [c.107]

Теоретические исследования и натурные испытания ряда турбин показали, что для каждой турбины может быть построена универсальная зависимость относительного прироста мощности от относительного давления отработавшего пара ДЛ ,/С = / р /С ). На рис. 6.30 построена такая зависимость для конденсационной турбины со следующими размерами последней ступени средний диаметр <1 = 2400 мм, длина лопатки /3 = = 1000 мм, окружная скорость и = Ъ11 м/с, угол выхода потока из каналов рабочей решетки [c.199]

В том случае, есл1] между лопатками и корпусом компрессора имеется зазор, то воздух перетекает через этот зазор с вогнутой стороны лопатки к выпуклой, т. е. в направлении, обратном вторичным течениям без зазора. Такие вторичные течения также приводят к дополнительным концевым потерям и изменяют угол выхода потока из решетки. Поскольку эти перетекания происходят по концам лопаток и не зависят от их абсолютной длины, то относительные концевые потери также обратно пропорциональны длине лопаток. [c.248]

Е. Я. Юдиным (1947) было предложено производить определение угла установки и кривизны профилей лопаток вентилятора исходя из теории, разработанной Ф. Вайнигом (1936) для слабо изогнутых круговых дужек при безударном входе. Е. Я. Юдиным (1947) была также предпринята оригинальная попытка введения поправки на вязкость непосредственно в угол выхода потока из решетки, а не через отношение коэффициентов подъемной силы или циркуляций для вязкого и идеального течений, как это обычно делается. [c.842]

Угол выхода потока из решетки увеличивается при увеличении шага и угла установки. В интервале значений опт и y.onT угол Выхода лри изменении шага меняется примерно пропорционально ar sin аг//. [c.499]

При выдуве Сд = 0.03 в решетке кромочные скачки уплотнения сдвигаются вверх по потоку и располагаются непосредственно на выходной кромке (фиг. 2, б). Уменьшается длина отрывной области на выпуклой стороне профиля в косом срезе (фиг. 4, 5). В области ближнего следа за решеткой располагается структура из четырех вихрей (фиг. 3, б). В результате снижаются профильные потери С( а41) на величину = 0.(Ю5-0.01 (фиг. 6), угол выхода потока из решетки увеличивается на Др2 = 0.5° (фиг. 7). [c.21]

Увеличение, корневой степени реактивности в ступенях с ТННЛ благоприятно сказывается на течении в решетках РЛ, в нижней половине которых коэффициент скорости значительно выше, чем в ступени 1, несмотря на отрицательные углы атаки. В верхней половине решеток РЛ ступеней 3 и 4 профили более изогнуты, чем в ступени 1, что в совокупности с положительными углами атаки приводит к небольшому снижению коэффициента г ). Угол выхода потока из ступеней с ТННЛ аг меняется [c.210]

Если в сечении А—А (рис. 88) скорость потока достигла или превышает скорость звука, то, как указывалось выше, при сверх-критических теплоперепадах необходимо учитывать отклонение потока в косом срезе. При этом угол выход ютока из решетки определяется по равенству [c.182]

В 8-10 было показано, что угол выхода потока из решетО К с расширяющимися каналами остается практически неизменным в широком диапазоне режимов М2<М2р. Используя такой характер зависимости Р2(М2), можно расчетным путем определить потери в решетке на переменньих режимах. [c.539]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...