Определение угла выхода потока из решетки

В первой главе изложены теория и методика расчета аэродинамических характеристик решетки лопаток бесконечной длины. Рассмотрено определение коэффициента профильных потерь в решетке с бесконечно тонкими выходными кромками лопаток и с кромками конечной толщины, определение угла выхода потока из решетки, влияние геометрических и газодинамических параметров на характеристики решетки. [c.3]

Определение угла выхода потока из решетки и расхода среды [c.81]

Ниже рассмотрен расчетный метод, при разработке которого ставилась задача повысить точность определения угла выхода потока из решетки, а также расхода среды G. [c.83]

Определение угла выхода потока из решетки [c.182]

Определение угла выхода потока из решетки известных размеров при номинальных параметрах потока [c.302]

Определение угла выхода потока из решетки известных размеров при заданном угле атаки i. Вначале по методике, изло- [c.302]

Если величина угла выхода потока из решетки сравнительно велика, то оба способа дают необходимую для практики точность. В том же случае, когда угол р мал, использование как данных продувки решетки, так и зависимости (100) может привести к значительной погрешности. Особенно это сказывается при определении расхода среды через сопловой аппарат (или его проходного сечения) в первых ступенях паровых турбин, где углы выхода потока принимаются малыми (9—12°). [c.81]

Однако, как показывают результаты многочисленных исследований, в применяемых в настояш,ее время решетках осредненные параметры потока в узком сечении каналов, как правило, не равны соответствующим параметрам за лопатками. Этим и объясняется, что использование в практических расчетах формулы (100), а также (103) при малых углах выхода потока из решетки приводит к значительным погрешностям при определении расхода рабочего "вещества 6 . [c.83]

Режим обтекания профиля при опытах оценивался числом Рейнольдса, вычисленным по средней скорости потока в решетке, хорде профиля и вязкости, определенной при температуре воздуха на входе в решетку. Средняя скорость потока в решетке w p определялась как среднеарифметическая из скоростей на входе и выходе из решетки. Скорость выхода потока из решетки определялась с помощью газодинамических функций по измерявшимся в опытах полным и статическим давлениям на выходе, а скорость потока на входе в решетку wi находилась по скорости выхода Шз и измеренному в опытах углу выхода потока из решетки [c.65]

Направление потока за решеткой. В отличие от компрессорных решеток угол отставания потока б и соответственно направление потока за турбинной решеткой весьма слабо зависят от ла атаки. Поэтому для определения отклонения потока в турбинной решетке или для подбора решетки, обеспечивающей заданный треугольник скоростей, практически достаточно знать зависимость угла выхода потока из решетки от ее геометрических параметров при нулевом угле атаки и от числа М (или %). [c.200]

Рис. 4.27. Схема определения угла выхода потока из активной решетки

При сохранении неизменной входной части профиля лопатки концевая часть может быть устроена подвижной на шарнире, и во время ее поворота меняется геометрическая конфигурация лопаток и соответственно угол выхода потока из решетки НА. Постоянство угла натекания потока позволяет сохранить расчетные показатели работы подводящего устройства. Аэродинамические характеристики решетки таких профилей, особенно при экстремальных положениях поворотной части лопаток, оставляют желать много лучшего, но в определенных ситуациях простота изготовления и способа регулирования оказывается превалирующей при выборе конструкции. [c.61]

Однако на практике определение расхода среды при изоэнтропийном течении выполняют не по углу (Ра)о. а, как и при определении величины G, по углу Ра, т. е. пренебрегая обратным влиянием пограничного слоя на угол выхода потока из решетки. Таким образом, имеем [c.18]

Б р а т у т а Э. Г. К определению расходных углов выхода потока при истечении влажного пара из сопловой решетки на докритических режимах. — Известия высших учебных заведений. Энергетика , 1965, № 1, с. 70—74. [c.258]

Основная трудность имитации в плоских решетках сверхзвукового течения на выходе из решеток сопловых аппаратов и рабочих колес турбин состоит в обеспечении периодичности потока вдоль фронта. Траверсирование потока обычно производится в сечении, отстоящем на расстоянии одной хорды от выходных кромок лопаток. Основной целью траверсирования является определение угла поворота потока и коэффициента потерь в лопаточном венце. [c.112]

Так как для данной решетки Г, Г" вполне определенные и постоянные величины, то из предыдущей записи следует линейная зависимость между тангенсами угла входа и выхода потока [c.76]

В настоящей главе сделана попытка оценить роль вязкости при расчете течения жидкости в решетках. Она заключается в том, что предоставляется возможность не только рассчитать лобовое сопротивление профиля и определить области отрыва потока, которого следует избегать, но и установить условия для определения углов потока на выходе из решетки и тем самым распределения давлений. [c.199]

До последнего времени теория течения вязкой жидкости использовалась главным образом для расчета коэффициента сопротивления единичного профиля в данном случае анализ течения вязкой жидкости предлагается использовать также для определения угла потока на выходе из решетки и подъемной силы профиля. Однако прежде чем поставить такую задачу, необходимо сначала в общих чертах нарисовать физическую картину обтекания выходной кромки профиля. [c.220]

С учетом результатов исследования изолированных профилей [7.76], а такл<е собственного исследования распределений давления на профилях компрессорных лопаток, автор первоначально рекомендовал, чтобы указанная подгонка осуществлялась путем экстраполяции распределения давления в тангенциальном направлении от точки, соответствующей 85 % длины хорды профиля. Последующие исследования [7.77, 7.78] показали, что для большинства компрессорных решеток, работающих при углах атаки, близких к расчетным, такая процедура обеспечивает вполне приемлемую точность. Однако для условий приближения к режиму срыва, а также для турбинных решеток использование подгонки от такой точки приводит к погрешностям в определении углов потока на выходе из решетки. Эта проблема для упомянутых случаев пока еще не решена, однако установлено, что место, с которого следует начинать подгонку, в случае турбинных решеток целесообразно сдвинуть ближе-к выходной кромке [7.79]. [c.222]

Е. Я. Юдиным (1947) было предложено производить определение угла установки и кривизны профилей лопаток вентилятора исходя из теории, разработанной Ф. Вайнигом (1936) для слабо изогнутых круговых дужек при безударном входе. Е. Я. Юдиным (1947) была также предпринята оригинальная попытка введения поправки на вязкость непосредственно в угол выхода потока из решетки, а не через отношение коэффициентов подъемной силы или циркуляций для вязкого и идеального течений, как это обычно делается. [c.842]

При данных величинах угла выхода потока аг и густоты bjt наивыгоднейшей будет решетка, обладающая максимальным значением качества решетки р или имеющая минимальную величину потерь. Поэтому, если нанести для всех исследованных решеток при данной густоте bjt величины максимально достижимых значений в функции от угла выхода потока аг, то огибающая этих графиков будет являться геометрическим местом точек, соответствующих максимально возможным значениям р, при данной густоте bji. Каждая кривая, соответствующая решеткам из профилей с некоторой определенной кривизной е, будет касаться огибающей в одной точке при определенном значении угла аг. В качестве примера на рис. 22 нанесены указанные графики при значениях густоты 6/2 = = 1,0 и 1,67. Эти графики, в частности, указывают, что применение решеток с большим у-глом изгиба профиля целесообразно только при величинах угла выхода потока, близких или превышающих 90°, и при больших значениях густоты решетки. [c.62]

Одна интересная серия экспериментов Нумачи была посвящена сравнению характеристик изолированных профилей Кларка Y, УН, а также оживального профиля и тех же профилей в замедляющей решетке [21]. Все профили имели одинаковую толщину, равную 6% хорды. На фиг. 7.27 представлена геометрия трех профилей, а в табл. 7.4 приведены их координаты. Расположение профилей в решетке показано на фиг. 7.28, а определения ее параметров даны в табл. 7.5. Во всех случаях угол 6i оси решетки был равен 25,73°, а отношение шага к хорде tjl было равно 1,237. Угол атаки i изменялся путем регулирования угла лопатки 0 = 0i-fai. Во всех экспериментах подвижные стенки трубы были установлены в направлении скорости потока на выходе из решетки. Типичные результаты приведены на фиг. 7.29, где кавитационные характеристики профиля Кларка УН-6 представлены на диаграммах зависимости угла атаки от числа кави- [c.362]

Реальный поток на входе и на выходе из решетки является неравномерным скорости, углы потока и статические давления меняются по шагу, поэтому значения местных коэффициентов потерь энергии, а также другие характеристики решетки приходится осреднять по шагу. Для определения осредненных характеристик следует сформулировать понятие идеального (теоретического) процесса в решетке при неравномерном потоке. Идеальным процессом можно считать такой изоэнтро пический процесс, при котором в исследуемом сечении сохраняются неизменными по сравнению с реальным процессом поля статических давлений и направления скоростей Ч [c.472]

В конфузорных межлопаточных каналах происходит преобразование потенциальной энергии потока в кинетическую и придание потоку определенного направления. Ось канала направлена не под прямым углом к плоскости решетки, в результате чего на выходе из нее образуется так называемый косой срез — область AB на рис. 3.6. При сверхзвуковом или звуковом истечении в точке А имеет место скачкообразное изменение давления (от давления в канале до давления за решеткой). Это является причиной возникно- [c.100]

Это позволяет использовать решетку, оптимальную для определенного сочетания параметров, в некоторой области, где эти параметры варьируются. Весьма небольшое увеличение потерь компенсируется технологическими преимуществами. Каждая из таких оптимальных решеток может применяться в определенном диапазоне вариации параметров, за пределами которого потери начинают существенно возрастать. Поэтому необходимо создать серию оптимальных решеток, которая перекрывает практически необходимый диапазон вариаций параметроз (см. например [7]). Для каждой из решеток проведены экспериментальные исследования и указан возможный диапазон изменения числа М, углов входа и выхода (З2 потока, относительного шага и угла установки. Это дает возможность подобрать решетку на заданные условия работы. [c.239]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...