Оболочки Устойчивость при действии осевых

Формы потери устойчивости 501 Оболочки цилиндрические длинные — Общее решение и основные случаи расчета 481—483 — Понятие 480 — Устойчивость при- действии осевых сил 502 — Устойчивость при изгибе 504, 505 — Устойчивость при кручении 503 [c.691]

Устойчивость при действии осевых сил. Критическое напряженне при осевом сжатии для оболочки средней [c.475]

Оболочки анизотропные — Устойчивость при внешнем давлении 475 — Устойчивость при действии осевых сил 475 [c.635]

Местная потеря устойчивости. Критическая сила местной потери устойчивости определяется по ( рмулам табл. 7, полученным так же, как для случая осевого сжатия. За расчетную схему принималась плоская пластинка с опертыми кромками. Экспериментальные исследования местной устойчивости при сдвиге не проводились. Для оболочек, спроектированных на действие осевого сжатия или внешнего давления, критическая сила местной потери устойчивости обычно не определяет несущую способность конструкции на сдвиг, так как здесь обеспечивается условие Q p. м > Qnp- [c.74]

Гж. 9- Различные формы потери устойчивости оболочки при действии осевых сжимающих сил Р а — короткие оболочки б — оболочки средней длины в — весьма длинные оболочки [c.569]

Рис. 18. Устойчивость оболочки при действии осевой силы, внешнего или внутреннего

Внутреннее давление (до определенных пределов) повышает устойчивость оболочки при действии осевой сжимающей силы. При большом внутреннем давлении может наступить пластическая неустойчивость, если [c.506]

Тонкостенный цилиндр при осевом сжатии также способен потерять устойчивость. При этом цилиндрическая оболочка приобретает несимметричную складчатость, а число образующихся в поперечном направлении складок определяется отношением радиуса оболочки к ее толщине. Сходная картина наблюдается при скручивании цилиндрической оболочки. Цилиндрические, конические, сферические оболочки теряют устойчивость также и под действием внешнего давления. [c.120]

Экспериментально исследована упругая устойчивость при осевом сжатии цилиндрических спирально многослойных оболочек, длина которых составляет три радиуса и менее. Установлено, что при одинаковой толщине слоев критические напряжения многослойной оболочки незначительно отличаются от критических напряжений одного слоя. Увеличение толщины внутреннего слоя приводит к повышению критических напряжений, которое может составлять примерно 50 %, если общее число слоев равно, например четырем, а внутренний слой вдвое толще. Приведены результаты исследования устойчивости при осевом сжатии и совместном действии осевого сжатия и внешнего давления многослойных оболочек с точечными связями между слоями в виде заклепок или сварных соединений. Наличие таких связей существенно повышает величину критического внешнего давления, а следовательно, эффективно нри указанном совместном нагружении многослойных оболочек. [c.384]

Решены задачи устойчивости неравномерно нагретых по толщине конических оболочек из КМ под действием внешнего давления и осевого сжатия, а также цилиндрических оболочек под действием осевого сжатия (равномерного и неоднородного), внешнего давления (равномерного и несимметричного), кручения и изгиба [17-19, 21, 22, 58, 64], которые существенно дополняют имеющиеся сведения в литературе [32, 38, 44, 46, 51] по устойчивости цилиндрических оболочек при нагреве. [c.75]

Рассмотрены задачи выбора оптимальной намотки тонкостенных цилиндрических оболочек, теряющих устойчивость при кручении, при нормальном равномерно распределенном давлении, при осевом сжатии, при совместном действии осевого сжатия и давления и при совместном действии кручения и внешнего давления. Получены расчетные формулы для определения критических усилий в оболочках, изготовленных различными видами намотки, исходя из разрешающего дифференциального уравнения устойчивости слоистой цилиндрической оболочки для общего случая анизотропии материала, когда его оси не совпадают с главными линиями кривизны оболочки. Изучены виды намотки прямая, косая, перекрестная, изотропная. Проведено сравнение с результатами, полученными по приближенным формулам. [c.197]

Устойчивость при совместном действии осевого сжатия и внешнего давления. В этом случае исходным для определения критического сжимающего усилия оболочек варианта I являлось выражение (5.8). Его минимизацию проводили при фиксированном параметре нагрузки х = N /N по целочисленным параметрам тип. Параметр нагрузки х изменяли в диапазоне от О до 1 с шагом 0,2. При этом принимали во внимание как осесимметричную, так и неосесимметричную формы потери устойчивости. [c.222]

Общая потеря устойчивости. На основании экспериментальной проверки вафельных оболочек с продольно-кольцевым, перекрестным и перекрестно-кольцевым расположением ребер под действием осевой силы все перечисленные варианты можно считать равноценными по массе. Небольшой разброс экспериментальных данных (не более 20%) при испытании цилиндров с различными габаритами, расположением ребер и способами изготовления (химическим травлением, механическим фрезерованием, электрохимической обработкой), с различной эффективностью подкрепления (ф и ))) является важным показателем потенциальной надежности вафельных оболочек и их преимуществ перед гладкими. Подкрепляющие ребра изготавливались в цилиндрической заготовке, полученной вальцовкой толстого плоского листа с наложением продольного сварного шва. [c.50]

Для шарнирно опертых краев приходим к краевой задаче (ЗЛ), (5.2), (5.3). Результаты ее решения после минимизации по т показаны кривой 4 на рис. 11.2. Имеем з тф =0, 8 при m = 3, поэтому в отсутствие кручения (/ = 0) и при небольшом кручении (у => 0,4) потеря устойчивости происходит при m = 3. Под действием чистого кручения (без осевой силы) оболочка теряет устойчивость при т = 7. Как отмечалось в 11.5, близость размеров оболочки к собственным уже не влияет на критическую нагрузку и форму потери устойчивости. Расчеты показали, что то же имеет место и при наличии растягивающих усилий Р и небольших сжимающих усилий (ЗГ<0,4). В связи со сказанным кривая 4 на рис. 11.2 имеет излом. Левая часть кривой соответствует m = 3 и потере устойчивости по форме, близкой к изгибанию, а правая часть — значениям m = 6 — 9. [c.228]

В этой главе обсуждаются формы потери устойчивости без-моментного напряженного состояния оболочек, локализованные в окрестности края. Влияние моментности начального напряженного состояния и докритических деформаций рассматривается в гл. 14. Причинами возникновения обсуждаемых форм потери устойчивости являются слабое закрепление края и переменность определяющих параметров. Такие формы возможны для выпуклых оболочек, а также для оболочек нулевой кривизны под действием осевого сжатия. Локализация форм потери устойчивости в окрестности края для оболочек нулевой кривизны при других видах нагружения внешнее давление, кручение), а также для оболочек отрицательной кривизны не имеет места см. гл. 7 — 12). Как показано ниже, слабое закрепление края может сущ,ественно уменьшить критическую нагрузку, в то время как переменность определяюш,их параметров меняет ее незначительно. [c.261]

Пример 13.6. Рассмотрим устойчивость выпуклой оболочки вращения с постоянными Е, у, Л, под действием осевой растягивающей силы Р и изгибающего момента (см. рис. 1.3 ). При действии только силы Р наиболее слабой является одна из крайних параллелей (см. пример 13.5). Добавление момента приводит к тому, что точки этой параллели оказываются нагруженными неодинаково и потеря устойчивости происходит в окрестности наиболее слабой из них. Начальные усилия 7 , определяем по формулам (1.4.6). Положим [c.287]

Приведем пример, в котором это требование нарушается. Это устойчивость усеченной круговой конической оболочки с углом 2а при вершине под действием осевого сжатия в случае, когда ее край свободен в нормальном направлении. Тогда [c.295]

Тода [82] описывает результаты, экспериментальных ис--следований влияния эллиптических вырезов на устойчивость тонких круговых цилиндрических оболочек под действием осевого сжатия. Опыты осуществлялись на образцах, изготов--ленных из полиэфирной пленки с отношением радиуса к толщине, равным 400. В оболочках в средней части на противоположных концах одного диаметра имелись два выреза круговой либо эллиптической формы с отношением длин наибольшей и наименьшей (полуосей) осей, равным 1,0 1,5 и 2,0. Как показали результаты исследований, площадь выреза является определяющим фактором в бифуркационном поведении оболочек данной геометрии. При этом форма выреза сказывается в меньшей степени. В работе приведены эмпирические соотношения, позволяющие определять нижнюю границу критических нагрузок осевого сжатия для полученных экспериментальных данных. [c.302]

Та же методика расчета устойчивости в условиях ползучести распространяется на случай совместного действия осевого сжатия и внутреннего давления (для тонких оболочек при умеренном давлении). На рис. 9 показаны результаты срав-иения расчета и эксперимента для этого случая, проводившихся в работах [100, 101]. Испытывались оболочки из Д-16Т h = 0,5 мм, R = 88 мм, L = 425 мм, Т — 250 °С. Критическое напряжение при упругой потере устойчивости без вну- [c.284]

Рис. 17. Устойчивость оболочки при действии крутящего момента, давления и осевой силы

Для повышения устойчивости оболочки при действии сжимающих осевых сил целесообразно подкреплять ее одинаковым образом в продольном и окружном направлениях. Условие (103) будет выполнено, если [c.515]

Устойчивость оболочек при совместном действии нагрузок. Замкнутая оболочка при совместном действии осевого сжатия и внешнего давления. Рассмотрим случай, когда оболочка, шарнирно опертая по торцам, подвергается совместному действию сжатия вдоль образующей усилиями р, равномерно распределенными вдоль дуговых кромок, и внешнего давления д, равномерно распределенного вдоль боковой поверхности. Комбинируя уравнения (40) и (72), получаем исходное уравнение для исследования устойчивости в малом оболочек средней длины [c.150]

Замкнутая оболочка при совместном действии осевого сжатия и внутреннего давле-н и я. Дополнительное внутреннее давление по линейной теории не влияет на величину критического напряжения значение Рв и в этом случае определяют по формуле (43). Решение задачи с позиций нелинейной теории приводит к другому выводу. Потеря устойчивости в большом в случае простого сжатия оболочки сопровождается образованием глубоких вмятин, обращенных к центру кривизны. Но при наличии внутреннего давления образование таких вмятин будет затруднено, поэтому характер волнообразования должен измениться, что подтверждается экспериментами. При малом внутреннем давлении получаются вмятины, вытянутые вдоль дуги. По мере увеличения интенсивности давления эффект удлинения вмятин вдоль дуги усиливается нри значительном внутреннем давлении образуются сплошные кольцевые складки, что соответствует осесимметричной форме потери устойчивости. Но при этом эффект нелинейности не окажет существенного влияния и критическое напряжение можно определять по формуле (43). Этот вывод подтверждает и теоретическое исследование. Нижние критические нагрузки при совместном действии осевого сжатия и внутреннего давления определяют по графику на рис. 16, где но оси ординат отложено [c.151]

Рассмотрим задачу об устойчивости оболочки при совместном действии осевого сжатия и равномерного внешнего давления. [c.253]

Уравнения (15. 16) используются в предположении, что после потери устойчивости от действия внешнего давления в осевом направлении оболочки может образоваться только одна полуволна. Такое предположение реализуется, например, в случае действия растягивающей осевой силы Л . Если эта сила будет сжимающей, то принятое допущение правомерно тогда, когда абсолютная величина сжимающего усилия мала по сравнению с его критическим значением. Такая ситуация возникает при создании в замкнутом цилиндрическом баке глубокого вакуума. [c.360]

Пусть на оболочку с торцов действуют распределенные осевые растягивающие силы N 1 и равномерно распределенное по внутренней поверхности давление д. Как и при выводе уравнений устойчивости, пусть силы ад вызывают [c.375]

Устойчивость при совместном действии нагрузок на цилиндрическую оболочку. Осевое усилие, внешнее или внутреннее давление. Различные случаи действия осевого усилия и давления показаны на рис, 16. [c.469]

Устойчивость при действии осевых сил. Критическое значение общей осеюй силы при несимметричной потере устойчивости для оболочек [c.514]

Формы потери устойчивости 466 Оболочки цилиндрические длинные — Общее решеиие и основные случаи расчета 445 — 447 — Понятие 445 — Устойчивость при действии осевых сил 465, 466 — Устойчивость прн изгибе 467, 468 — Устойчивость при кручеиии 466, 467 [c.635]

Бадрухин Ю. И., Галкин С. И. Устойчивость дискретно подкрепленной кольцами нерегулярной цилиндрической оболочки переменной толщины при действии осевой нагрузки и переменного по длине бокового давления. В сб. Избранные проблемы прикладной механики. М., Наука , 1974, стр. 63—71. [c.340]

Оболочки анизотропные — Устойчивость при внешнем давлении 5 2 — УстойчиБос.ть при действии осевых сил 513 [c.691]

В качестве примера использования первого подхода к задаче укажем на работу [4], в которой исследована в линейной постановке устойчивость оболочки, подкрепленной дискрет 1ыми ребрами, при действии внешнего давления. Теоретическое и экспериментальное исследования нелинейной задачи об устойчивости цилиндрической оболочки, подкрепленной редко расставленными ребрами, подвергающейся осевому сжатию, приведены в работе [6]. [c.153]

Рис. 3.33. Поверхности выпучивания при потере устойчивости пла-стинки а — при действии касательных напряжений от изгиба б — при действии нормальных напряжений от изгиба в — при действии местного давления г — то же. при наличии продольного ребра д — при равномерном сжатии е — при осевом сжатии цилиндрической оболочки

УСТОЙЧИВОСТЬ ЦИЛИНДРИЧЕСКОИ ОБОЛОЧКИ ПРИ СОВМЕСТНОМ ДЕЙСТВИИ ОСЕВОГО СЖАТИЯ И РАДИАЛЬНОГО ДАВЛЕНИЯ [c.27]

Например, для оболочки, рассмотренной в примере предыдущего параграфа, нагруженной внешним равномерно распределенным поперечным давлением в 1,57 /сГ/сл , что составляет 80% от (рг)кр при изолированном действии его, критическая величина осевой сжимающей силы (рзс)кр оказывается равной 615 кГ1см . Заметим, что для рассматриваемой оболочки, сжатой только в осевом направлении, критическое значение напряжений, соответствующее несимметричной форме потери устойчивости, равнялось 1870 кГ1см (см. 7.3). Таким образом, [c.316]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...