Теории приближенные расчета цилиндрических оболочек

Эти приближенные формулы, как показано в 24.11, эквивалентны предположениям, положенным в основу теории расчета цилиндрических оболочек В. 3. Власова или, что то же, приближенной теории обобщенного краевого эффекта. Основываясь на этом, примем, что обсуждаемое напряженно-деформированное состояние (с квазистационарными направлениями, проходящими вдоль асимптотических линий) по смыслу совпадает с обобщенным краевым эффектом, и потребуем, чтобы число а в формуле (27.13.2) соответствовало этому предположению. [c.424]

Здесь, исходя из основных уравнений теории однородных ортотропных оболочек, попытаемся сформулировать некоторые приближенные теории расчета цилиндрических оболочек, изготовленных как из изотропного, так и анизотропного материалов. [c.289]

Таким образом, анализ характеристического уравнения, основанного на точной теории цилиндрической оболочки, позволяет сделать ряд выводов о применимости различных приближенных приемов расчета. [c.282]

Полубезмоментная теория может быть использована также для приближенного расчета открытых цилиндрических оболочек. Если такая оболочка длиной I по торцам оперта на жесткие [c.322]

Сварные роторы. Расчет сварного дискового турбинного ротора обычно условно разделяют на расчет диска и расчет обечаек. При этом расчет диска может быть выполнен любым из существующих способов. Вопросы расчета обечаек менее изучены по-видимому, в ряде случаев такой расчет можно основывать на уравнения теории цилиндрических оболочек. Приближенное решение, основанное на этой схеме, изложено, например, в книге [63]. [c.67]

Они являются частным случаем формул (13.1.7), полученных при расчете произвольной цилиндрической оболочки по безмоментной теории ). Отсюда следует, что при расчете оболочки по безмоментной теории мы приближенно определяем только медленно затухающие напряженные состояния. Быстро затухающие напряженные состояния при расчете по безмоментной теории выпадают, а малые корни характеристического уравнения заменяются нулями. [c.360]

Итак, для приближенного расчета замкнутой круговой цилиндрической оболочки можно использовать три основных приближенных подхода простой метод расчленения, обобщенный метод расчленения и теорию напряженных состояний с большой изменяемостью. Каждый из них обладает своими преимуществами, но может быть использован лишь в рамках определенной области применимости, и ни один из них не является универ-с альным. [c.377]

Интегрирование дифференциального уравнения моментной теории цилиндрической оболочки является довольно сложной задачей. На практике для решения частных задач часто используют приближенные теории. К таким задачам относится и расчет гибкого колеса волновой передачи. [c.23]

Как уже указывалось, во многих случаях на практике довольствуются приближенным расчетом по безмоментной теории. В этом случае напряжение а/ в меридиональном сечении цилиндрической оболочки равно [c.45]

В теории цилиндрических оболочек приближенные методы расчета основаны на тех или иных упрощающих предположениях, выбор которых в основном обусловливается соотношениями размеров срединной поверхности и механическими характеристиками материала оболочки последние, конечно, в случае изотропных оболочек не играют существенной роли. [c.289]

Из всех приближенных теорий расчета изотропных цилиндрических оболочек особое место занимают теории длинных цилиндрических оболочек, в основе которых лежат следующие гипотезы [c.289]

Амбарцумян С. А., К вопросу построения приближенных теорий расчета пологих цилиндрических оболочек. ПММ, т. 28, в. 3, 1954. [c.340]

Теория второго приближения. Основное предположение, на котором строят эти теории, записывается в виде (hfRi) 1. Различные варианты теорий второго приближения были предложены Лявом [175] и Фдюгге [93] (для цилиндрических оболочек). Теория флюгге была использована Ченгом и Хо [61] для расчета оболочек.из композиционных материалов. [c.215]

Расчет обаточек с использованием общей моментной теории связан с решением краевых задач и интегрированием сложной системы уравнений в частных производных. Широко известны численные способы решения этих уравнений. Приближенные теории построены на дополнительных упрощениях безмомент-ная теория оболочек теория краевого эффекта полубезмоментная теория цилиндрических оболочек теория пологих оболочек. [c.151]

Хорошо известно, что соотношения приближенной теории могут быть описаны через параметры, которые отражают все упругие и геометрические свойства цилиндрической оболочки. Toi a результаты расчетов сводятся к единственному соотношению, которое может быть применено ко всем цилиндрически] оболочкам,, как это показано на рис. 6.10, а. При использовании точной теории уже не удается ыделить в качестве параметра отношения R/h радиуса к толщине. Поэтому полученные результаты могут несколько различаться для различных отношений R/Ji, но эти различия будут очень малыми, посколы у точная и приближенная теории дают, по существу, одинаковые результаты. В расчетах принималось iZ/A=iOOO (было бы не реально, используя намного более низкие значения R/h, полагать, как это делается в данном случае, что материал остается упругим при рассматриваемых здесь очень больших перемещениях), но полученные в результате выводы можно не ограничивать именно этим значением отношения и считать, что они типичны для произвольных тонких оболочек. Для такого значения отношения радиуса к толщине члены, стоящие в знаменателях выражений (6.8), не влияют на численные результаты, получаемые с точностью, с которой проводились расчеты. - " [c.413]

Для приближенного расчета толстостенных цилиндров при осесимметричной нагрузке иногда применяют теорию тонкостенных цилиндрических оболочек. Обычно это приводит к значительно большим погрешностям, чем при использовании рассмотренного выше приближенного метода. Однако, если при расчете по теории тонкостенных цилиндрических оболочек соблюдать определенные правила, то точность расчета можно существенно повысить. Прежде всего все нагрузки, приложенные к наружной или внутренней поверхности цилиндра, необходимо привесии к его срединной поверхности. Так, н-апример, если на цилиндр действуют внутреннее давление р и наружное давление рг, то в расчетные зависимости надо подставлять приведенное давление [c.91]

В литературе принято называть эти уравнения уравнениями теории пологих оболочек. Соответствующие решения оказываются затухающими на расстоянии по дуге порядка X = 1/Rh. Многие авторы рекомендуют применять их и для оболочек, размер которых в плане существенно больше, чем Я. Так, Власов рекомендовал эти уравнения для оболочек, у которых стрела подъема не превышает 1/5 пролета, никак не оговаривая при этом относительную толщину. Многочисленные расчеты с помощью приближенных уравнений (12.16.4) и уравнений точной теории, которые мы здесь не приводим, показали, что для оболочек, применяемых обычно в строительной практике, разница сравнительно невелика и рекомендация Власова может считаться практически обоснованной, хотя строгий анализ подтверждает пригодность уравнений (12.16.4) лишь для оболочек, размер которых в плане имеет порядок X, или для исследования краевых эффектов в оболочках положительной гауссовой кривизны. Последняя оговорка существенна. В оболочках отрицательной кривизны состояния изгиба могут простираться сколь угодно далеко вдоль асимптотических линий. В оболочках нулевой кривизны, например цилиндрических, изложенная в 12.13 теория применима далеко не всегда. Действительно, приближенная теория изгиба и кручения тонкостенных стержней открытого профиля, изложенная в 9.15, по существу представляла собою некоторый упрощенный вариант теории оболочек. Краевой эффект от бимоментной [c.428]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...