Сопротивление обобщенное

В случае нелинейного сопротивления обобщенная сила сопротивлений является нелинейной функцией обобщенной скорости д, т. е. [c.39]

Одновременно с исследованием теплопередачи в ребристых поверхностях нагрева [Л.45, 46, 48) производилось измерение аэродинамического сопротивления. Обобщенная обработка экспериментальных данных привела к следующим расчетным формулам. [c.97]

В заключение этой главы остановимся на вопросе о размерности величин. В уравнениях (1.37) все члены должны иметь размерность обобщенной силы. Допустим, как это наиболее часто принимается, что за единицу длины взят сантиметр [см], за единицу силы — килограмм [кГ], за единицу времени — секунда [сек]. Тогда коэффициент инерции имеет размерность обобщенной силы, деленной на обобщенное ускорение, коэффициент сопротивления — обобщенной силы, деленной на обобщенную координату. Обобщенными координатами [c.29]

Предположим теперь, что кроме восстанавливающей силы на систему действует сопротивление, обобщенная сила которого Л пропорциональна скорости g (здесь а > 0) [c.72]

Важно понимать, что приведенный выше анализ основывается на линейном уравнении, хотя оно и учитывает при помощи члена, содержащего А, некоторые эффекты памяти. Действительно, для обтекаемых тел простой геометрии (таких, как сферы и цилиндры) решение уравнения (7-4.3) можно довести до вычисления коэффициента лобового сопротивления в явном виде [15, 17]. Кажущаяся значительно более простой задача, состоящая в вычислении коэффициента лобового сопротивления для течения обобщенных ньютоновских жидкостей (т. е. жидкостей, для которых напряжение задается уравнением (2-4.1)), оказывается практически более сложной для решения из-за нелинейности члена, описывающего вязкие напряжения даже для тела простейшей геометрии (сфера) получены лишь оценки для несовпадающих верхней и нижней границ решения [18]. [c.277]

Приведены теоретический расчет коэффициента сопротивления струи в шаровой ячейке методика и результаты экспериментальных работ ио гидродинамическому сопротивлению, среднему и локальному коэффициентам теплоотдачи ири течении газа через различные укладки шаровых твэлов. На основе обобщенных критериальных зависимостей коэффициентов сопротивления и теплообмена разработана методика оптимизационных расчетов размера шаровых твэлов и геометрических размеров активных зон для различной объемной плотности теплового потока. Приводится количественный расчет по предложенной методике. [c.2]

ОБОБЩЕННЫЕ ЗАВИСИМОСТИ ГИДРОДИНАМИЧЕСКОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ ДЛЯ РАЗЛИЧНЫХ УКЛАДОК [c.62]

Для определения количественной зависимости = f m) была использована такая же методика обработки всех результатов в параметрах шаровой ячейки по струйной теории течения, как и в случае определения обобщенной зависимости для коэффициента гидродинамического сопротивления шарового слоя. [c.76]

Аналитический обзор, проведенные теоретические и экспериментальные исследования в области структуры, гидродинамики п теплообмена в различных укладках шаровых твэлов позволили получить обобщенные критериальные зависимости гидродинамического коэффициента сопротивления, среднего и локального коэффициентов теплоотдачи в широком диапазоне чисел Re, в том числе и для значений чисел Re, которые могут иметь место в активных зонах реакторов с шаровыми твэлами. [c.106]

Данное пособие призвано помочь студентам за ограниченное время систематизировать значительный объем учебного материала и подготовиться к завершающему экзамену по курсу, а также к годовому междисциплинарному экзамену. Оно включает в себя опорный конспект, в котором курс сопротивления материалов изложен в обобщенном и сжатом виде, и рекомендуемую литературу для систематического изучения предмета и его отдельных разделов. [c.2]

Для флюидных дисперсных потоков, формирующихся при 0,03<р<0,3, обобщенные зависимости по аэродинамическому сопротивлению практически отсутствуют. Видимо, они займут промежуточное положение между выражениями для пневмотранспорта и для транспорта плотным слоем. Вопросы аэродинамического расчета кратко рассматриваются в (Л. 255, 289, 322]. По данным [Л. 225,] для 60<р,<242 (р = 0,035-0,15), Re = 3 000- [c.249]

Вычислим обобщенную силу сопротивления. Согласно определению обобщенной силы, имеем [c.434]

Из (15 ) для обобщенной силы сопротивления имеем [c.435]

В связи с введением характеристик сопротивления и падения давления для множества частиц, а также с модификацией соотношения для одиночной сферы следует ожидать соответствующего изменения соотношений тепло- и массообмена. Задача теплообмена между стенкой и множеством частиц представляет больший интерес, чем соответствующая задача теплообмена между одиночной частицей и стенкой. В работе [97] приведены обобщенные размер- [c.206]

Графики этих зависимостей приведены на рис. 9.16. Малая активность марганца как раскислителя создает большие остаточные концентрации марганца в металле, но они не влияют на механические свойства стали (до 1 %). При высоких температурах и достаточно малых концентрациях Мп остаточная концентрация кислорода превышает предел концентрации насыщенного раствора Li (см. с. 329 ), которая показана на рис. 9.16 штриховой линией. Несмотря на малую раскислительную активность, марганец широко применяется в сварочной металлургии, так как кроме кислорода он извлекает из жидкого металла серу, переводя ее в MnS, плавящийся при 1883 К, поэтому при кристаллизации металла шва влияние легкоплавкой сульфидной эвтектики понижается и повышается сопротивление металла образованию горячих трещин. Обобщенная диаграмма плавкости Me — S для железа, кобальта и никеля приведена на рис. 9.17, указаны температуры плавления сульфидных эвтектик, лежащих ниже температур кристаллизации стали, никеля и кобальта. [c.328]

Остальные параметры обобщенной модели не зависят от углового положения ротора и являются постоянными величинами, если пренебречь такими явлениями, как старение, деформация конструктивных элементов, упругость вращающегося ротора, зависимость активных сопротивлений от частоты переменного тока и т. п. Подобные допущения общеприняты в теории ЭМП. С учетом сделанных допущений рассматриваемая модель ЭМП представляет собой линейную систему с сосредоточенными параметрами, часть которых постоянна, а часть зависит от пространственного положения. Эта система позволяет моделировать электромеханические процессы при взаимном перемещении катушек, электромагнитные процессы в катушках с током и процессы выделения теплоты в активных сопротивлениях и при механическом трении вращения. Все остальные процессы и явления, присущие различным ЭМП, остаются за пределами возможностей модели. Тем не менее линейные модели с сосредоточенными параметрами оказываются достаточными для построения теории основных рабочих процессов ЭМП. [c.58]

Потери энергии в обобщенной модели зависят от выделения теплоты в активных сопротивлениях катушки и при трении вращающегося ротора. Учитывая это, а также общую форму квадратичных функций, можно получить выражение функции рассеивания в следующем виде [c.60]

В соответствии с перечисленными критериями работоспособности производят расчеты деталей машин, которые, основываясь на методах сопротивления материалов, часто имеют ряд особенностей. В частности, условия работы деталей машин бывают столь разнообразными и сложными, что их не всегда удается проанализировать и учесть при расчете. Поэтому в курсе деталей машин кроме расчетов по формулам сопротивления материалов применяют расчеты по приближенным формулам и эмпирическим зависимостям, полученным в результате обобщения расчета, конструирования и эксплуатации машин. [c.263]

Выбрать обобщенную координату и определить соответствующую ей обобщенную силу. Кривощип и щатун считать тонкими однородными стержнями. Силами сопротивления пренебречь. [c.461]

Пользуясь этими равенствами, составим по общей формуле (226) выражение для обобщенной силы всех сопротивлений системы, соответствующей обобщенной координате [c.269]

Обобщенная сила сопротивления. Если на точки системы действуют силы сопротивления, пропорциональные первой степени скорости точек, то обобщенную силу сопротивления определим как взятую со знаком минус производную от функции Рэлея по обобщенной скорости. В нашем случае малых колебаний системы с одной степенью свободы имеем [c.271]

Обобщенная сила сопротивления характеризует диссипативные силы системы, вызывающие затухание малых колебаний. [c.271]

Считая, что на точки системы действуют диссипативные силы, пропорциональные их скоростям, выразим обобщенную силу сопротивления равенством (246) [c.272]

Природа сверхпроводимости. Исследуя разл. возможности объяснения св-в сверхпроводников, особенно эф-Зфекта Мейснера, нем. учёные X. и 1Ф. Лондоны, работавшие в Англии, в 11934 пришли к заключению, что сверхпроводящее состояние явл. макроскопич. квант, состоянием металла. На основе этого представления они создали феноменологич. теорию, объясняющую эффект Мейснера и отсутствие сопротивления. Обобщение теорииЛон-донов, сделанное В. Л. Гинзбургом и Л. Д. Ландау (1950), позволило рассмотреть поведение сверхпроводников в сильных магн. полях. При этом было объяснено огромное кол-во эксперим. данных и предсказаны новые важные явления. Подтверждением правильности исходных предпосылок [c.659]

Обычно за звено приведения выбирают то звено, по обобш.ен-ной координате которого проводится исследование механизма. Тогда вместо рассмотрения всего комплекса звеньев механизма можно рассмотреть звено, например кривошип АВ (рис. 15.1), обобщенной координатой которого является угол (р. В точке В этого звена перпендикулярно к оси кривошипа приложены две приведенные силы сила Гд — приведенная движущая силу и сила Fo — приведенная сила сопротивления. При этом сила /д [c.324]

В более поздней работе [28] был предложен теоретический метод обобщения данных по гидравлическим сопротивлениям различных шаровых засыпок и укладок из элементов неправильной формы и. разработана новая геометрическая модель, в которой расстояцие между шарами может быть больше диаметра шара, т. е. предусматривается случай образования взвешенного слоя с пористостью >0,476. Значения параметров ячейки в этом случае будут выражаться зависимостями [c.43]

Поскольку для вихревого режима течения невозможно применить гидродинамическую теорию теплообмена, то обычно расчетные зависимости в области гидродинамики и теплообмена получают на основе обобщения экспериментальных данных. Экспериментальные исследования гидродинамики и теплообмена в активных зонах с шаровыми твэлами реакторов FP оеу-ш,ествить весьма трудно, а на стадии проектирования просто и невозмфкно, поэтому обычно используют теорию подобия, которая позволяет установить, от каких безоазмерных параметров зависит гидродинамическое сопротивление при обтекании газом тепловыделяющих элементов и его нагрев за счет теплоотдачи от поверхности твэлов. [c.47]

Наиболее полное исследование гидродинамического сопротивления шаровых насадок было выполнено сотрудниками ЦКТИ Р. С. Бернштейном, В. В. Померанцевым и С. Л. Шагаловой [28]. В более поздней работе этих же авторов был предложен на основе струйной теории Г. Н. Абрамовича теоретический метод расчета гидродинамического сопротивления как шаровых насадок, так и слоя из элементов неправильной формы и предложены обобщенные зависимости для коэффициентов сопротивления. Степенные зависимости параметров ячейки (относительной высоты hjd и относительного просвета п) выбирались авторами работы с учетом обоих типов насадок. [c.58]

Цель данной работы - дать компактное представление основ науки о прочности в форме опорного конспекта по всем разделам базового курса сопротивления материалов Но не следует думать, что опорный конспект может заменить учебник Его необходимо рассматривать как эффективное подспорье, служащее лучшему усвоению, систематизации и обобщению знаний основ курса с минимальной зафатой сил и времени. [c.3]

Рис. 4-1. Обобщение данных по коэффициенту сопротивления т при наличии винтовых вставок, в—сетка плетеная, d /d.j = 3,35 X — сетка пробпиная, djd = = 7.7 Д —4,3 0 — 6,0 —4,0.

Для жидкостных дисперсных потоков Р р, видимо, значительно превышает 3% и близко к 20%. В любом случае все величины, входящие в расчетные зависимости (6-15) и (6-16), являются физическими характеристиками либо компонентов потока (с, Ст, р, рт, v. К, К. ..), либо всей дисперсной системы (р, Сп, об, Фь ф )> которые необходимо наперед знать или оценить. Очевидно, что полученные выражения, устанавливающие в относительной форме связь между интенсивностью теплообмена и гидродинамическим сопротивлением дисперсного потока, могут быть использованы либо для анализа влияния факторов на особенности теолопереноса, либо для прямого, несомненно приближенного, расчета теплообмена лишь при знании закономерностей для А и т/ - Сведения, позволяющие оценить симплекс коэффициентов гидродинамического сопротивления, приведены в гл. 4 и в 6-9. Они не являются достаточно обобщенными и зачастую носят частный характер. [c.190]

Механические характеристики машин представляют собой аналитические или графические зависимости движуни1х сил (моментов) или сил (моментов) технологических сопротивлений от обобщенной координаты, обобщенной скорости механизма или от времени, а иногда и от ускорения. [c.115]

В работах [80, 86] экспериментально исследовалось влияние размера капель на распространение пламени. В обеих работах сообщалось, что взвесь, содержащая капли размером менее 10 мк, ведет себя как пар. Горение отдельных частиц отчетливо заметно, когда их размеры превышают 40 мк. Подтвержден факт возрастания Яу/а с уменьшением я [836] при этом наблюдалось падение скорости горения [61]. В работе [445] изучалось влияние колебаний внешнего давления на скорость горения, а в работе [5421 рассмотрена устойчивость фронта пламени дву.хкомпонентной горючей с.меси. Попытка обобщения данны.х по скорости горения содержится в работе [605], а в работе [133] установлены закономерности влияния горения на коэффициент сопротивления капель и частиц. [c.113]

Определить коэффициент а, характеризую1ций вязкое сопротивление, осуществляемое в демпфере, уравнение вынужденных колебаний системы при заданной частоте возмущения максимальные и резонансные значения амплитуд изменения обобщенных координат, скорости и ускорения в предположении, что частота возмущения может изменяться. [c.329]

Таким образом, в общем случае обобщенные модели могут быть представлены системами взаимодвижущихся катушек (конденсаторов). В качестве обобщенной модели будем рассматривать систему с взаимодвижущимися катушками, так как практическое применение нашли индуктивные ЭМП. Каждую катушку можно представить двухполюсником с последовательным соединением активного и индуктивного сопротивлений. К зажимам катушки можно подводить или отводить электрическую энергию. Катушки могут иметь произвольные электрические соединения друг с другом. [c.56]

Физический маятник состоит из однородного прямолинейного стержня ОА длины I и закрепленного на его свободном конце точечного груза А. П])енебрегая, сопротивлениям , определить обобщенную силу Q , соответствующую углу ср отклонения маятника от положе-нпя его устойчивого равновесия, если веса стержня и груза одинаковы и равны Р. [c.158]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...