Вибрация фундамента

Силы, действующие на стойку механизма, вызывают вибрации фундамента машины. Наложение колебаний фундамента на собственные колебания звеньев механизмов приводят к совпадению частот и возникновению резонансных режимов работы. В этих условиях механизм становится неработоспособным из-за нарушения точности работы, роста амплитуд колебаний и динамических нагрузок. Для предотвращения возникновения резонансных режимов работы в механизмы вводят успокоители колебаний — демпферы, создающие силы сопротивления движущимся деталям и расходующие энергию колебательного процесса, способствуя затуханию колебаний (см. гл. 24). [c.360]

Всякий удар согласно М. В. Остроградскому можно рассматривать как результат наложения новой связи. Следовательно, теорема Остроградского — Карно распространяется на разнообразные явления удара, в частности, ею можно пользоваться при рассмотрении соударения твердых тел. Теорема Остроградского—Карно применяется при различных технических расчетах. Как пример можно привести вычисление коэффициента полезного действия парового или гидравлического молота. Молот должен быть сконструирован так, чтобы величина кинетической энергии, затрачиваемой при соударении, была, по возможности, наибольшей, так как именно потерянная кинетическая энергия вызывает пластические деформации в металле, обрабатываемом молотом. Остальная кинетическая энергия расходуется на вибрации фундамента, кувалды п других частей сооружения. [c.472]

Колебания поршней и других возвратно-поступательно движущихся масс служат источниками периодических возмущающих сил, вызывающих вибрации фундамента двигателя внутреннего сгорания. Упругие реакции грунта или балочного настила вместе с силами тяжести являются единственными внешними силами, приложенными к системе машина — фундамент . Если сосредоточить внимание на движении только фундамента со ста- [c.118]

На практике в случае вибрации фундаментов под машинами, мостов, крыльев самолета, сооружений и т. п. резонанс приводит к образованию колебаний с большими амплитудами, при которых возникают напряжения, превышающие допустимые с точки зрения прочности, что, конечно, является не только нежелательным, но часто и опасным. Поэтому задача инженеров и конструкторов заключается в этом случае в устранении причин резонанса. [c.540]

Павлюк Н. П. К вопросу о погашении колебаний. Сб. Вибрации фундаментов . Госстройиздат, 1933. [c.133]

Мальцев К. И. Вибрация фундаментов судовых машин.— В тш. Вопросы судостроения. Сер. Технология судостроения , 1974, вып. 5. [c.285]

Из выражения (V.35) видно, что вибрация фундамента, непосредственно соединенного с источником, пропорциональна ве- [c.221]

Следовательно, уменьшение колебательной скорости (вибрации) фундамента зависит от увеличения механического импеданса источника и фундамента. [c.221]

Отмечена нежелательная вибрация, стоек с установленной на них аппаратурой при работе электромашинного преобразователя, расположенного на отдельном фундаменте в соседнем помещении. Измерениями установлено, что частота вибрации — 50 Гц — совпадает с числом оборотов преобразователя — 3000 об/мин. Вибрация фундамента невелика ее амплитуды, судя по виброграмме, меньше [c.340]

Вибрации фундамента не должны передаваться на окружающую среду, в частности, на строения. Поэтому фундамент не должен быть связанным с конструкциями строений и усилия, которые он передает на грунт основания, должны быть минимальными. Строения являются особенно чувствительными к числу колебаний 90—160 в минуту, какие вызываются мощными горизонтальными тихоходными паровыми и газовыми машинами. [c.164]

Подсчитать силы инерции звеньев машины, принимая во внимание только силы, не учитывая пары, приходится при определении линейных вибраций фундамента стационарных машин, возникающих под влиянием неуравновешенных сил [c.102]

Этим переменным, в основном динамическим воздействием на фундамент, в стационарных машинах при подсчете вибрации фундамента обычно пренебрегают. При проверке же фундамента на опрокидывание инерционный момент все же должен быть учтен. Например, в одноцилиндровой паровой машине или в двухцилиндровой машине с последовательным расположением цилиндров динамическое воздействие во всяком случае це мало по сравнению с М с, так в этих машинах малые значения 61 (большая равномерность хода) достигаются за счет тяжелого маховика (большого /1). Поэтому при проверке на опрокидывание нужно воспользоваться формулой (21) или (22), пренебрегая в ней выражением /2 2. [c.138]

На рис. 1 изображены одномерные законы распределения вероятностей вибраций фундамента редуктора РС-1 при 700 об мин ведущего вала (А/ = = 1 окт., /о = /г = 4000 гг ). При малом нагружающем моменте одномерный закон распределения близок к нормальному, т. е. вибрационный про- [c.39]

Сравнение полученных результатов с результатами, полученными при установке дизеля на амортизаторы, показывает, что эффективность виброизолирующих балок, жестко закрепленных к фундаменту, по перепадам общих уровней не уступает эффективности амортизаторов типа АПН [3]. При этом наибольший общий уровень вибраций фундамента на 5,5 дБ меньше, чем при установке дизеля на этих амортизаторах. [c.27]

Элементы верхнего строения фундамента не только совершают поступательные перемещения, но и изгибаются. Динамические прогибы в вертикальной и горизонтальной плоскостях для одной и той же точки фундамента являются величинами одного порядка. Интересно отметить, что при работе конструктивных элементов в рассматриваемой области частот колебаний наблюдаются деформации растяжения и сжатия элементов верхней рамы. Только при колебаниях в резонансной зоне элементы фундаментов ведут себя, как жесткие, не деформируемые конструкции. Так, например, верхняя горизонтальная рама турбогенератора № 2 при первом резонансе (1 500 об мин) колеблется, как жесткий брус на упругих опора х. Консольная часть верхнего строения фундамента обычно вибрирует как самостоятельный элемент, не следуя общей картине вибраций фундамента. [c.30]

Другой прием [Л. И] предполагает, что амплитуда вибраций фундамента меньше амплитуды вибраций подшип- [c.49]

Расчетные значения амплитуд вибраций фундамента а, как известно, линейно зависят от величины возмущающей силы [c.50]

Исходя из сказанного, в натурных условиях при установлении динамической надежности конструкции с точки зрения обеспечения нормальной работы турбогенератора важно не абсолютное значение амплитуд, а отношение амплитуд вибраций подшипников и амплитуд вибраций фундамента А [c.51]

Рис. 3-1. График (ДЛЯ оценки интенсивности вибраций фундамента машины с установившимся движением.

Расчетные значения амплитуд вибраций фундамента можно считать, как известно, линейно зависящими от величины возмущающей силы [c.80]

Значения эквивалентных масс гпп, Шр, та и Шс те же, что и в формуле (3-11). Согласно этой схеме вычисляются не только первые частоты колебаний, соответствующие поступательному и вращательному перемещениям бруса, но и частоты высших порядков, являющиеся основными и определяющими для амплитуды вибраций фундамента. Дело в том, что первые две частоты [c.105]

Интенсивность вибраций фундаментов под машины периодического действия можно оценить по графику на рис. 4. Граница между областями сильных и умеренных вибраций, показанная на этом графике, может рассматриваться как кривая изменения предельных величин допускаемых амплитуд вибраций в зависимости от частоты (числа оборотов машины в минуту). [c.447]

Фундамент, на который мащина передает значительные статические и динамические нагрузки, должен удовлетворять следующим основным требованиям. Прежде всего фундамент должен быть прочным. При этом должны учитываться как статические, так и динамические нагрузки, воспринимаемые фундаментом. Во-вторых, фундамент должен быть устойчивым (также с учетом статических и динамических нагрузок). В-третьих, осадка фундамента должна быть равномерной и не выходить из допустимого предела. В-четвертых, сотрясения и вибрации фундамента при работе машины не должны превышать допускаемых величин. В противном случае нормальная работа машины будет нарушена. Кроме того, необходимо принять меры защиты от передачи вибраций как на соседние установки, так и на стены самого здания. И, наконец, конструкция и размеры фундамента должны удовлетворять условиям экономичности. [c.209]

Для того чтобы сотрясения и вибрации фундамента работающей машины не влияли на соседние прецизионные (точные) установки, принимают следующие меры защиты [c.210]

Учитывая те затруднения, которые возникают при исследованип влияния упругости полупространства на вибрацию фундамента, лежащего в stoim полупространстве, в литературе иногда рекомендуется заменить упругое полупространство под фундаментом постепенно расширяющимся стержнем. Влиянием массы полупространства при этом обычно пренебрегают. Покажем, как следует поступать при подобных расчетах. Учтем, что обычное условие, согласно которому размеры сечения стержня должны быть пренебрежимо малы по сравнению с длиной волны может на значительном расстоянии от поверхности полупространства не выполняться, и кроме того, можно пренебречь той зависимостью, которая существует между массой стержня и остальным полупространством. Получаемые при этом результаты во многих практических случаях удовлетворительны. Для краткости приведем только полученные результаты. [c.255]

Н и к о л а и Е. Л., К расчету горизонтальных колебаний турбофундаментов рамного типа. Сб. Вибрации фундаментов рамного типа , Госстройиздат, 1933. [c.131]

Лурье А. И., Влияние упругости основания на частоты собственных колебаний турбофундаментов. Сб. Вибрации фундаментов рамного типа , Госстройиздат, 1933. [c.131]

Таким образом, все изложенное выше показывает, что не следует опасаться чрезмермого повышения амплитуды вибраций фундамента или падшипникав при пуске и остановке агрегата, устанав-ленного иа гибких фуняаментах, у которых частота собственных колебаний достаточно удалена от зоны рабочих чисел оборотов машины. [c.14]

Большинство проведенных нами экспериментальных исследований вибрации фундаментов было выполноно при помощи прибора БИП-3, описание которого можно найти в [Л. 29 и 30]. Здесь мы приводим описание прибора БИП-5, являющегося усовершенствованной модификацией прибора БИП-3. [c.19]

Величины допускаемых амшлитуд не связаны с работой фундамента между тем, как показывает практика, амилитуды вибраций фундаментов всегда меньше амшли-туд вибраций ПОДШИПНИКОВ и теснейшим образом связаны между собой. [c.78]

В обеих нормах приведены цифры, которые соответствуют данным Ротбона, что и подтверждает оказанное. Следовательно, так же как и в предыдущем подходе, шкала Ротбона построена на наблюдениях за вибрацией подшипников, а не за вибрацией фундамента, и поэто.му она не может служить критерием надежности фундамента. [c.79]

Допускаемая величина амплитуд вибраций фундамента увязывается с принятым расчетно-эксплуатацион-ным режимом машины. Последний, например, для машин с частотой вибрации 50 гц характеризуется двойной амплитудой 0,08 мл1, и поэтому допускаемая амплитуда колебаний фундамента должна быть не более 0,08/2=0,04 мм. Для уточнения численного значения были выполнены расчеты существующих фундаментов. При этом получилось, что основная масса амплитуд для машин с г=3 000 об1мин лежит в пределах 0,02—0,03 jhjm, которые и принимаются в качестве допустимых. [c.79]

Допустим теперь, что при нагрузке С амплитуда вибрации меньше допускаемой. В процессе эксплуатации нарушалась балансиро вка машины и амплитуда вибраций подшипников стала 160 мк, соответственно увеличилась и амплитуда вибраций фундамента, которая стала больше допускаемой. Разве из этого следует, что фундамент ненадежная конструкция Конечно нет. Достаточно снизить амплитуду -вибраций подшипников, приведя ее хотя бы к оценке удовлетворительно , и вибрации фундамента сразу станут меньше допускаемых. Следовательно, величина амплитуды вибраций теснейшим образом связана с колебаниями подшипников и для установления критерия надежности работы фундамента следует найти связь между вибрациями подшипников турбоагрегата и конструктивных элементов фундамента. [c.80]

Рассмотрим работу фундамента в условиях симметричного цикла. Согласно Л. 88, стр. 97, табл. 41] расчетное сопротивление растянутой арматуры из стали марки Ст. 3 на выносливость можно принять равным вын= 1 700 0,7 й 1 200 кГ1см . Поэтому при фактических напряжениях 33 кГ1см фундамент имеет более чем 30-кратный запас прочности. При измерениях амплитуда вибрации фундамента составила 35 мк. Если учесть, что амплитуда колебаний подшипников в условиях эксплуатации не может превосходить 100 мк и предположить, что вопреки всем правилам эксплуатации амплитуда колебаний подшипников будет 200 мк, то и в этом случае напряжения от динамических усилий не могут превзойти 33-200/35=190 кГ1см , а запас вибрационной прочности в фундаменте и тогда будет шестикратным. При таком запасе прочности увеличивать расчетную нагрузку, вводя коэффициент усталости, нецелесообразно-Остановимся теперь на работе фундамента в условиях асимметричного цикла, т. е. при работе его в вертикальной плоскости, [c.144]

Предельные величины вибраций фундаментов без виб]юизолящга. Фундаменты иод оборудование с динамическими нагрузками дополнительно рассчитывают на колебания. Предельная допускаемая величина амплитуды колебаний фундамента А д должна быть больше наибольшей ожидаемой величины амплитуды колебаний верхнего обреза фундамента А. [c.447]

Рис. 4. График дл 1 оденкн интенсивности вибраций фундаментов под машины периодического действия

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...