Регенеративный отбор пара схемы

Рис. 19. Схема турбины с регенеративными отборами пара.

Электростанция, схема которой показана на фиг. 141, имеет одновальный турбогенератор 80 тыс. кет, 1 800 об/мин, 84 ата, 440° С с вторичным газовым перегревом при 30 ата до 440° С и пятью регенеративными отборами пара. Регенеративные подогреватели поверхностного типа. Испаритель питается паром из третьего отбора. Вторичный пар конденсируется в регенеративном подогревателе четвертого отбора. Таким образом, испаритель включен по мало экономичной схеме. Предусмотрен подогрев конденсата в воздухоохладителе генератора и подогревателях эжекторов. Эксплоатационный к. п. д. этой станции весьма высок, составляя около 33%. [c.195]

Электрическая мощность на зажимах генератора турбины с тремя нерегулируемыми регенеративными отборами пара (принципиальная схема турбоустановки и тепловой процесс—на рис. 1-4 и 1-5) [c.16]

Тепловую экономичность упрощенной схемы включения испарительной установки можно несколько улучшить, если применить двухступенчатую испарительную установку, включаемую между двумя соседними регенеративными отборами пара (рпс. 6.4). При данном общем выходе дистиллята в нижний регенеративный подогреватель поступает примерно вдвое меньше вторичного пара из второй ступени испарительной установки соответственно вытесняется меньше пара из нижнего регенеративного отбора перерасход тепла составит около 0,5—1,0% по сравнению со схемой с самостоятельным конденсатором испарителя. [c.86]

Турбина имеет семь регенеративных отборов пара три из ЦВД и четыре из ЦНД. Конденсат турбины подогревается в охладителе основных эжекторов и в охладителе уплотнений, в двух смешивающих (П7 и П6) и в двух поверхностных (Л5 и П4) ПНД. После деаэратора питательная вода бустерным и питательным насосами прокачивается через три ПВД и подается для питания четырех парогенераторов энергоблока. ПВД имеют охладители дренажа греющего пара поверхностные ПНД выполнены только с зоной конденсации пара. Применены два смешивающих ПНД горизонтальной конструкции, включенные по гравитационной схеме. [c.167]

Принципиальная схема ПТУ с регенеративными отборами пара представлена на рис. 2.47, а, а цикл, совершаемый водяным паром этой установ- [c.155]

Опыты № 1—12 проводятся при нормальной схеме регенерации. F 2. Опыты № 13—22 выполняются без регенеративных отборов пара из ч. в. д. и ч. с. д. [c.183]

Фиг. 53. Схема установки с регенеративным отбором пара п -диаграмма регенеративного процесса.

При любом числе регенеративных отборов пара и любом виде схемы регенеративного подогрева имеется теоретически (энергетически) оптимальное распределение общего подогрева воды между отдельными регенеративными подогревателями и экономайзерной частью котла, отвечающее наибольшему к. п. д. электростанции и наибольшей экономии тепла и топлива. [c.75]

Тепловая схема электростанции ранее характеризовалась тремя-четырьмя регенеративными отборами пара, а современной блочной крупной электростанции — семью-девятью отборами при промежуточном перегреве в одной или двух ступенях. Усложнилась схема протечек пара через уплотнения турбины и ее связь с подогревателями турбоустановки в тепловую схему включается поток пара, охлаждающего цилиндры турбины с двойными стенками. Регенеративная подогревательная установка оборудуется охладителями пара и дренажей. Рабочий питательный насос снабжается при- [c.158]

Для обеспечения необходимого давления воды перед питательным насосом непосредственно после конденсатных включены бустерные насосы. На схеме показаны также линии регенеративных отборов пара и слива конденсата этого пара линии охлаждающей воды конденсаторов турбины, водоструйные эжекторы, газо- и воздухоохладители электрогенератора и его возбудителя, маслоохладители и вспомогательные насосы. [c.208]

Для расчетов тепловой схемы турбинной установки и для детального расчета проточной части турбины необходима предварительная оценка параметров пара вдоль проточной части проектируемой турбины. С этой целью строят процесс в h, 5-диаграмме на основе оценок относительного внутреннего КПД, полученных по данным фактической эффективности турбин, находящихся в эксплуатации. После построения процесса в h,s-диаграмме легко оцениваются параметры пара в любой точке проточной части турбины и, в частности, в регенеративных отборах пара и на выходе из турбины. По приближенному процессу в h, s-диаграмме проводят расчет тепловой схемы, определяют расход пара на турбину, расходы в регенеративные подогреватели, а также приближенные характеристики тепловой экономичности паротурбинной установки удельный расход теплоты, удельный расход пара и другие, которые уточняются повторно после проведения детального расчета проточной части турбины. [c.144]

На транспортных судах наибольшее применение нашли тепловые схемы с подогревом питательной воды за счет отборов пара из проточной части турбин (регенеративный цикл). Такой цикл позволяет частично использовать теплоту, которая в противном случае терялась бы в конденсаторе. В результате уменьшаются расходы топлива на образование пара, несмотря на некоторое увеличение расхода пара из-за его отборов. [c.151]

Схема подобных электростанций усложнена наличием промежуточного отбора пара из турбин. Отобранный пар используется в регенеративных подогревателях питательной воды, а также для теплофикационных и отопительных целей. [c.7]

На рис. 21 изображены две схемы современной паротурбинной установки с промежуточным перегревом пара и без него. В обоих случаях предусмотрена регенеративная схема подогрева питательной воды путем отбора пара из проточной части турбоагрегата в соответствующих местах процесса расширения. Подогреватели могут иметь различные устройства в зависимости от местных условий и работают с тем меньшими потерями, чем меньше средняя разность температур между греющей и нагреваемой средами. Различают следующие варианты подогревателей. [c.101]

Выбрав указанным образом места отборов пара для регенеративного подогрева питательной воды, можно откорректировать с позиций качества работы самого турбоагрегата давления регенеративных отборов pi, р2,. . pi,. .. и принять их для дальнейших расчетов. Однако проектирование всей тепловой схемы паротурбинной установки, как и самого турбоагрегата, требует еще корректировки и количеств отборов. [c.115]

Рис. 2-6. Схема устройства паровой турбины, /-вал турбины 2-вход пара в ЦВД i-отбор пара на регенеративные подогреватели 4-вход пара в ЦНД 5-лопаточный аппарат и направляющие.

Другой метод, позволяющий обеспечить эквидистантность линий отвода и подвода тепла в водяном экономайзере, сводится к искусственному увеличению избытка воздуха перед газовой турбиной, обеспечивающему выполнение условия (2-4). Тогда вообще будет исключен подогрев воды за счет отборов пара и отпадет надобность в регенеративных подогревателях, установленных после питательного насоса в схеме, изображенной на рис. 2-6. Циклу, совершаемому пароводяным рабочим телом, на рис. 2-5 будет соответствовать контур /— к——т —/г"—о"—/. [c.37]

К регенеративным установкам предъявляются требования надежности, простоты, невысокой стоимости и высокой тепловой экономичности. Тепловая экономичность зависит не только от числа отборов, распределения подогрева и параметров пара установки, но также и от типа регенеративных подогревателей и схемы их включения. [c.125]

В расчетах этих схем принято одинаковое давление пара регенеративных отборов, соответствующее оптимальному распределению подогрева в схеме со смешивающими подогревателями. Такое предположение основано на следующих данных. [c.129]

Таким образом, в рассматриваемых схемах могут быть приняты без влияния на правильность результатов сравнения одинаковые параметры пара в регенеративных отборах турбин. [c.130]

Выбор экономически наивыгоднейшего подогрева питательной воды представляет собой комплексную технико-экономическую задачу, включающую не только выбор типа и схемы регенеративной установки, числа и параметров отборов пара турбины, но также экономичное выполнение котельного агрегата. [c.130]

Схема а с одноступенчатым испарителем и отдельным конденсатором испарителя близка по экономичности к схеме без испарителей, так как в обоих случаях весь пар первого отбора используется для одинакового подогрева питательной воды в схеме а в регенеративный подогреватель № 1 поступает более горячая питательная вода, предварительно подогретая в конденсаторе испарителя, благодаря чему расход пара на подогреватель № 1 уменьшается приблизительно на величину расхода пара на конденсатор испарителя. Последняя величина примерно равна величине потребления пара испарителем из первого отбора турбины. В результате величина первого отбора, а также остальных отборов пара из турбины и,следовательно, выработка электроэнергии отбираемым паром в сравниваемых схемах почти совпадают. Некоторое ухудшение экономичности обусловлено дополнительными потерями рассеяния тепла и составляет при принятых в расчете параметрах всего около [c.155]

В схеме фиг. 127,а наиболее экономична подача дренажа в регенеративный подогреватель № 2, питаемый паром того же отбора, что и паропреобразователь. Однако, при этом потребуется насос горячего дренажа, что весьма нежелательно. При сливе дренажа в подогреватели более низкого давления № 3 и № 4 тепловая экономичность снижается вследствие вытеснения регенеративных отборов соответственно на1,15% и 4, 7%. [c.168]

На современных электростанциях высокого давления пар в регенеративном отборе наиболее высокого давления имеет очень высокую температуру, на 80—100° превышающую температуру насыщения пара при данном давлении. Отсюда следует, что питательная вода может быть нагрета не до температуры насыщения греющего пара, а даже на 3—5 выше этой температуры путем использования тепла перегрева пара в отдельном отсеке подогревателя высокого давления, работающем как поверхностный пароохладитель. Повышение температуры питательной воды при сохранении давления греющего пара дает несомненную выгоду, и эта схема (фиг. 49) иашла широкое применение на американских установках и в проектах новых электростанций высокого давления СССР. [c.75]

При применении не поверхностных, а смешивающих регенеративных подогревателей согласно схеме установки на рис. 11-27 требуется несколько насосов, поскольку повышение давления воды должно быть ступенчатым — давление воды, поступающей в смешивающий подогреватель, должно быть равно давлению пара, отбираемого из турбины в этот подогреватель. В данной схеме число насосов на единицу больше числа отборов. [c.391]

На рис. 11-36 показана схема ТЭЦ с турбинами с отбором пара. В этой схеме часть пара достаточно высоких параметров отбирается из промежуточных ступеней турбины (с этой точки зрения эта схема напоминает установки с регенеративными подогревателями). Отобранный пар может быть либо направлен на производство (так называемый производственный отбор), откуда в установку возвращается конденсат (рис. 11-36, а), либо в специальные подогреватели-теплообменники (ПТ), в которых этот пар нагревает воду, используемую для отопительных целей (так называемый теплофикационный отбор, рис. 11-36, б). Следует заметить, что на современных ТЭЦ наиболее распространены турбины с отбором пара. [c.401]

Если же отсасываемый пар отводится в подогреватель с более низким давлением, чем в месте отсоса (рис. 111, в), то теряется полезная работа отсасываемого пара, пропорциональная разности его энтальпий от места отсоса до камеры регенеративного отбора. В то же время уменьшается количество отбираемого пара в месте включения подогревателя и ухудшается эффективность влагоудаления в этом месте. Если в первом приближении считать уменьшение расхода из камеры регенеративного отбора (точка В) равным расходу отсасываемого пара (точка А) и принять коэффициент Dy одинаковым в точках Л и В, то влияние отсоса на влаго-содержание и к. п. д. сказывается только в отсеке между точками Л и В. На этом участке не работает в турбине пар, отведенный в отсос, и не вызывает механических потерь вода, удаленная с отсосом. Поэтому критерий эффективности отсоса здесь такой же, как при отводе отсасываемого пара в конденсатор [уравнение (VII.33) ]. Влагоудаление с отсосом по такой схеме снижает к. п. д. турбины. [c.252]

Одно из таких средств — двойное обводное парораспределение, при котором одновременно применены внешний и внутренний обводы. На рис. Vni.lO приведена принципиальная схема регулирования мощности рассматриваемым способом [6]. При установившихся режимах работы блока пар из главного паропровода 1 проходит цилиндр высокого давления 4, промежуточный перегреватель 12, цилиндры 5 среднего и низкого давления. Стопорные 2, 10 и регулировочные 3, 11 клапаны перед ЦВД и ЦСД открыты полностью. При необходимости быстрого набора мощности одновременно открываются клапаны обводных линий 6 и 16. По линии внутреннего обвода пар из горячей линии ПП через стопорный 9 и обводной 8 клапаны подводится к камере какого-либо регенеративного отбора ЦСД. Впрыскивающий пароохладитель 7 снижает [c.139]

Заслуживают внимания поиски иных решений, в частности, предложение применять приводную турбину двух давлений. Пар в часть высокого давления такой турбины поступает из холодной линии промежуточного перегрева и после расширения направляется в деаэратор. Регулировочные клапаны ЧВД приводной турбины полностью открыты, а деаэратор при частичных нагрузках подпитывается дополнительно из коллектора собственных нужд котла. Часть низкого давления, представляющая собой конденсационную турбину, подключается к отбору из главной турбины. Согласно исследованиям БПИ [13], применение такого типа турбопривода повышает экономичность работы блока в широком диапазоне его режимов прежде всего за счет значительного увеличения выработки электроэнергии регенеративным потоком пара, а также в результате уменьшения дросселирования в регулировочных клапанах. В то же время такое решение, несомненно, усложняет конструкцию турбопривода и тепловую схему блока. [c.148]

Схемы электростанций высокого давления с двухвальными турбогенераторами. Электростанция высокого давления, схема которой показана на фиг. 142а, имеет двухзальный турбоагрегат с вторичным газовым перегревом и пятью регенеративными отборами пара давлением 37,2 26,9 5,5 2,6 0,6 ат.а. Первый отбор—из турбины высокого давления, второй—из перепуска между турбинами высокого и низкого давления, до вторичного перегрева остальные [c.195]

Из термодинамики известно, что эффект от применения регенеративного подогрева питательной воды получается тем больший, чем больше число отборов пара для этой цели. Практически число отборов пара из турбины доводят до пяти и лишь в редких случаях оно превышает это число. Применение регенеративного отбора пара позволяет сократить расход тепла на теплосиловую установку от 4 до 7Vo в зависимости от начальных параметров пара, количества отборов пара и мощности турбины. На рис. 13—V показана схема регенбративного [c.356]

Рис. 4.11. Схема с пряводной турбиной питательного насоса, работающей на холодном паре и имеющей регенеративные отборы пара.

На отопительных ТЭЦ деаэратор питательной воды работает при постоянном давлении преимущественно по предвключенной схеме (Т-110-130, Т-175-130, Т-180-130). При использовании на промышленно-отопительных ТЭЦ турбин типов ПТ и Р деаэратор присоединяют по предвключенной схеме к регулируемому промышленному отбору пара (Р-50-130, P-I00-130, ПТ-60-130, ПТ-135-130). На этих ТЭЦ в связи со значительными потерями рабочего тела обычно применяют двухступенчатую деаэрацию воды. Первой ступенью является атмосферный деаэратор на паре регенеративного отбора турбины, после которого добавочная вода направляется в линию основного конденсата вторая ступень деаэрации — деаэратор питательной воды. Для лучшего использования низкопотенциальных регенеративных отборов пара в последнее время для деаэрации добавочной воды на ТЭЦ используют вакуумные деаэраторы. [c.128]

Применение в схеме ПГУ с котлами-ути-лизаторами более мощных серийных паротурбинных установок потребует большего расхода пара высоких параметров. Это возможно при повышении температуры газов на входе в котел до 800—850°С за счет дополнительного сжигания до 25% общего расхода топлива (природного газа) в горелочных устройствах котла. На рис. 20,12 приведена принципиальная тепловая схема ПГУ-800 такого типа по проекту ВТИ и АТЭП. В ее состав включены две газотурбинные установки ГТЭ-150-1100 ПОТ ЛМЗ, двухкорпусный утилизационный паровой котел ЗнО на суммарную паропроизводительность 1150-10 кг/ч и параметры пара 13,5 МПа, 545/545 °С, паровая турбина К-500-166 ПОТ ЛМЗ. Данная схема имеет рЯд особенностей. Регенеративные отборы турбины (кроме последнего) заглушены в системе регенерации имеется только смешивающий ПИД. Применена без-деаэраторпая схема с деаэрацией конденсата турбины в конденсаторе и в смешивающем подогревателе. Конденсат с температурой 60 °С подается двумя питательными насосами ПЭ-720-220 в экономайзер котла. Отсутствие регенеративных отборов пара повышает его пропуск в конденсатор турбины, электрическая мощность которой ограничена в связи с этим до 450 МВт. [c.302]

Котел — прямоточного типа (рис. 12-6). Приводная турбина питательного насоса использует пар 38 ат из холодной линии промежуточного перегрева, что способствует экономичному использованию пара из ее отборов и противодавления для регенеративного подогрева основного конденсата. Деаэратор питательной воды включается в качестве самостоятельной ступени регенеративного подогрева и присоединяется к четвертому отбору пара основного турбоагрегата или приводной турбины. Устанавливаются три регенеративных подогревателя высокого и четыре низкого давления. Подогреватели высокого давления питаются паром из отборов главного турбоагрегата. Три подогревателя низкого давления № 5, 6 и 7, включенные по ходу воды перед главным деаэратором, используют пар из двух отборов и проти-водавлеиия приводных турбин питательных насосов. Нижняя ступень в этой группе подогревателей низкого давления присоединена также к отбору пара главного турбоагрегата для обеспечения баланса регенеративных отборов пара и мощности приводной турбины. При необходимости избыточный пар приводной турбины отводится в ступени главной турбины. Первый по ходу воды регенеративный ПНД № 8 использует пар из отбора главной турбины. В схеме предусмотрены вспомогательные подогреватели уплотнений и эжекторов. [c.151]

Блок 300 Мвт с турбиной К-300-240 имеет сверхкритические параметры пара. Котел — прямоточного типа. Применен газовый одноступенчатый промежуточный перегрев пара. Предусмотрены девять регенеративных отборов пара первый — из цилиндра высокого давления турбины второй — из линии отработавшего пара этого цилиндра до промежуточного перегрева третий, четвертый и пятый — из цилиндра среднего давления шестой — из линии отработавшего пара этого цилиндра седьмой, восьмой и девятый — из цилиндра низкого давления (рис. 13-1). Имеются три регенеративных ПВД № 1, 2 и 3 (каждый состоит из двух корпусов) деаэратор повышенного давления, присоединенный по схеме предвключенного деаэратора к третьему отбору, к которому присоединен также регенеративный ПВД № 3 шесть регенеративных ПНД № 4, 5, 6, 7, 8 и 9. [c.162]

В рассматриваемой тепловой схеме паровая турбина 7 принята конденсационной (возможна установка и теплофикационных турбин) с нерегулируемыми отборами пара из промежуточных ступеней для регенеративного подогрева питательной воды. Начальные параметры пара перед турбиной 7—12,8 и 565° С. В установке предусмотрен один промежуточный перегреватель, в котором пар при давлении 2,65 Мн1м перегревается до 565° С. После турбины 7 отработавший пар поступает в конденсатор 8. Конденсат из него насосом 9 подается в подогреватели 10 регенеративного цикла низкого давления (все подогреватели низкого давления на схеме условно показаны в виде одного, обозначенного позицией 10). После подогревателя 10 конденсат поступает в деаэратор //и далее в питательный насос 12, который подает питательную воду в подогреватели 13 высокого давления (эти подогреватели также условно показаны в виде одного обозначенного позицией 13). Для того чтобы иметь возможность регулировать температуру питательной воды, ее поток после насоса 12 разветвляется и часть питательной воды направляется в водяной экономайзер 14, являющийся второй ступенью по ходу уходящих газов из турбины 5. [c.381]

Принципиальные схемы электрических станций простейших типов рассмотрены а разделе термодинамики. Действительные тепловые схемы электростанций значительно сложнее. В качестве примера на рис. 35-2 показана принципиальная схема электрической станции, на которой установлен турбогенератор Уральского трубомоторного завода (УТМЗ) типа ПТ-50-130-7 мощностью 50 Мет, рассчитанный на начальные параметры пара 19,7 Мн м и 565°С давление в конденсаторе составляет 0,03 Mnju . Турбина выполнена двухцилиндровой с 7 отборами пара, предназначенными для регенеративного подогрева питательной воды до [c.449]

Горячий дренаж из паропре-образователя отводится большей частью каскадно в питательную систему, в один из смешивающих регенеративных подогревателей. Ввиду высокой температуры и относительно значительного количества дренажа из паропреобразо-вателя возможно закипание конденсата турбины в данном регенеративном подогревателе. Вероятность закипания воды в подогревателе уменьшается, если он выполнен на повышенное давление греющего пара. Так, если паропреобразователь питается паром 12 — 14 агпа, целесообразно иметь смешивающий подогреватель на давление 4—6 ата, в который каскадно сливается дренаж из паропреобразователя (фиг. 125), в отличие от типового выполнения схемы со смешивающим подогревателем атмосферного типа 1,2 ата. Установка смешивающего подогревателя с повышенным давлением 4 — 6 ата выгоднее в тепловом отношении, чем отвод дренажа в атмосферный подогреватель (1,2 ата), так как в первом случае дренажом паропреобразователя вытесняется регенеративный пар более высокого давления и недовыработка электроэнергии паром регенеративных отборов сокращается. [c.166]

Схема регенеративного подогрева питательной воды. Наличие двух регулируемых отборов пара предопределяет две ступени подогрева ноды в подогревателе высокого давления 14 ата и в. смешивающем подогревателе-деаэраторе 1,2 ата. Кроме этих ступеней, предусматриваем один подогреватель низкого давления. Давление его находим, деля пополам температурный перепад между деаэратором и конден- атором. В последнем давление 0,05 ата соответствует [c.112]

Разработать тепловую схему для следующих условий. Конденсационная станция с 4 турбинами по 25 тыс. кет, 18 ата, Зо0° надстраинается одним агрегатом высокого давления 25 тыс. кет, 9J та, 480 с одновременной отдачей 1о0 (час n pi при 13 ата из паропреобразователя 18/13 ато. Турбины 18 -та не имеют регенеративных отборов. Питательные насосы с паровыми турбинами, отдающими пар в де 1Эраторы. Конечное давление = 0.04 ота [c.121]

Схема включения испарителя, показанная на рис. 10-4 (без отдельного конденсатора), проще. Однако тепловая экономичность станции с испарителями, установленными по такой схеме, ниже, чем без них. Действительно как при включенном, так и при выключенном испарителе общие расходы пара в регенеративных подогревателях Я1 и Я2 остаются одними и теми же. Между тем при включенном испарителе расход пара от регенеративного отбора 1 возрастает на величину, соответствующую расходу греющего пара на испаритель Ягр, а расход пара от отбора 2 уменьшается на величину, определяемую производительностью испарителя Яцсп- Так как давление [c.350]

Контрольное измерение давления должно производиться при одинаковых параметрах свежего пара и противодавления турбины, примерно при одинаковой отборе пара и одинаковой схеме работы регенеративных подогревателей. Для турбин с регулируемым отбором пара контрольные измерения давления должны производиться при максимальном расходе пара через части высокого и низкого давления турбины. Эти измерения давления при значительном содержании солей в паре производятся один раз в день и регистрируются в специальном журнале по форме, приведенной в табл. 2-2. Первая запись должиа быть сделана при чистых лопатках турбины (после ревизии и ремонта ее]. [c.131]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...