Кипение внутри труб

Сводные данные об условиях проведения опытов при кипении внутри труб [c.219]

Принято [Л. 5] различать следующие условия процесса теплоотдачи при кипении кипение в большом объеме при свободном движении жидкости, кипение в большом объеме при вынужденном движении и кипение внутри труб. [c.94]

При кипении внутри труб активное взаимодействие фаз распространяется по всему сечению потока, и гидродинамическая картина течения существенно осложняется. [c.341]

I — магниевая амальгама ртути при кипении внутри трубы 2 то же на наружной поверхности горизонтальной трубы 3 — пленочное кипение магние вой и амальгамы ртути 4 — чистая ртуть 5 — кадмий 6 — сплав натрия с калием 7 — натрий. [c.354]

Исследование по методам конденсации и постоянного теплового потока, осуществляемых на одной опытной установке. На рис. 4-17 представлена опытная установка, позволяющая проводить исследования теплоотдачи при кипении внутри труб по методу как электрического, так и конденсационного обогрева [Л. 10]. [c.263]

Двухфазный поток внутри труб при кипении 376 Диаграмма vp 87 [c.473]

Теплоотдача при кипении жидкости внутри труб [c.363]

При кипении движущейся жидкости внутри труб образование паровой фазы происходит как на твердой поверхности теплообмена (поверхностное кипение), так и внутри самого объема насыщенной жидкости (объемное кипение). [c.363]

Наша промышленность выпускает испарители с кипением хладагента внутри труб и в межтрубном пространстве. Выбираем испаритель типа ИКТ с кипением аммиака в межтрубном пространст- [c.427]

Рис. 13-8. Зависимость а от w ирп кипении жидкости внутри труб.

Рис. 13-9. Зависимость а от q при кипении жидкости внутри труб в условиях вынужденной циркуляции.

СТРУКТУРА ДВУХФАЗНОГО ПОТОКА И ТЕПЛООБМЕН ПРИ КИПЕНИИ ЖИДКОСТИ ВНУТРИ ТРУБ [c.311]

При кипении жидкости, движущейся внутри трубы, величина х может изменяться в общем случае от нуля (движется только жидкость) до единицы (движется только пар). Итак, значения массовых расходных паросодержаний лежат в пределах 0 x il. [c.313]

Двухфазный поток внутри труб при кипении 312 [c.478]

На практике широко применяются методы отвода тепла при кипении жидкости, движущейся внутри труб или каналов различной формы. Так, процессы генерации пара на современных тепловых электрических станциях осуществляются за счет кипения воды, движущейся внутри котельных труб при высоком давлении. Тепло к поверхности труб подводится от раскаленных продуктов сгорания топлива за счет излучения и конвективного теплообмена. [c.107]

При кипении жидкости внутри труб и каналов в условиях вынужденного движения интенсивность отвода пара от поверхности и соответственно величина i зависят от скорости движения и характера турбулентного перемешивания в потоке. Большое влияние в этих условиях на оказывает также паросодержание самого потока. Опыты показывают, что при увеличении паросодержания значения pi уменьшаются. При кипении с недогревом вследствие конденсации паровых пузырьков около теплоотдающей поверхности благоприятные условия для подвода жидкости к поверхности нагрева сохраняются вплоть до очень высоких тепловых потоков Поэтому значения pi при кипении с недогревом обычно оказы ваются достаточно большими, причем с увеличением степени не догрева (определяемого величиной = 4 — ж. где — сред няя температура жидкости в данном сечении) pi увеличивается [c.133]

Рис. 7. Сопоставление опытных [73, 77, 78] и расчетных (по уравнению 24) данных по кипению фреонов внутри труб.

При расчетах испарителей холодильных машин или парогенераторов паросиловых установок с внутритрубным кипением необходимо иметь численные значения среднего коэффициента теплоотдачи в интервале степени сухости от 0.1 4- 0.2 до 1.0. В [671 было показано, что опытные данные различных авторов о среднем коэффициенте теплоотдачи при кипении внутри горизонтальных труб фреонов 11, 22, 113, 142 удовлетворительно обобщаются [c.224]

Пусть парообразование в трубе происходит в условиях развитого пузырькового кипения (жидкость смачивает стенку). Тогда изменение в некотором диапазоне скорости движения, как известно (см., например, [Л. 441), слабо сказывается на интенсивности теплообмена, так как в этих условиях изменение турбулентности потока мало влияет на возмущения пристеночного слоя, вызываемые энергичным образованием и отрывом пузырьков пара. Коэффициент теплоотдачи при пузырьковом кипении в большом объеме, а также при движении внутри трубы в условиях естественной циркуляции может быть представлен зависимостью вида л = Aq1 [Л. 26]. Имея в виду сказанное выше о режиме кипения, воспользуемся этой формулой для рассматриваемого случая. Связь между элементарным количеством тепла dq и параметрами среды выразим через соотношение (1-5 ) [c.210]

В холодильной технике применяются как испарители кожухотрубного типа, так и трубчатые испарители. Условия кипения в меж-трубном пространстве кожухотрубных аппаратов приближаются к условиям кипения в большом объеме при свободном движении жидкости. В трубчатых испарителях агент кипит внутри труб и при этом имеет место его циркуляция. [c.94]

Результаты различных исследований по кипению фреона-11 и фреона-12 внутри труб дают более или менее совпадающую характеристику качественной картины процесса. По влиянию ско [c.110]

Опыт создания и эксплуатации стационарных ПТУ с ОРТ [31 1 показал, что водяные конденсаторы этих установок целесообразно выполнять в виде кожухотрубных теплообменников с конденсацией пара ОРТ внутри труб и подачей охлаждающего водяного потока в межтрубное пространство по противо-точной схеме. При отводе теплоты конденсации на некоторой части трубного пучка возможно поверхностное кипение водяного потока. [c.150]

Для обеспечения устойчивого поверхностного кипения необходимо создать условия, исключающие кризис теплообмена первого рода (переход к пленочному кипению). Заметим, что при температуре конденсации ниже 400 К в прямом цикле ПТУ возникновение кризиса теплообмена в поверхностном конденсаторе не вызывает термического разложения ОРТ, но существенно снижает интенсивность теплопередачи. Экспериментальные исследования [35, 91, 871 показали близость физической картины возникновения и развития кризиса в пучках стержней и внутри труб. Вследствие этого влияние давления, массовой скорости и степени недогрева на критическую плотность теплового потока в пучках стержней <7кр и в прямых трубах оказалось одинаковым [91, 97]. Однако закономерности протекания кризиса поверхностного кипения в пучках стержней имеют особенности. Так, для труб следует учитывать уменьшение с ростом диаметра [801. В то же время в опытах [91 1 с пучками стержней влияния диаметра стержня в исследованном ими интервале диаметров на обнаружено не было. Экспериментально установлено [91, 97], что число стержней в пучке и их относительный шаг в трубной решетке не оказывают влияния на величину Однако в работе [97 ] отмечается, что при зазорах между стержнями в решетке менее 0,002 м наблюдается ее резкое снижение. [c.154]

ТЕПЛООТДАЧА ПРИ КИПЕНИИ ЖИДКОСТИ ВНУТРИ ТРУБ И КАНАЛОВ [c.249]

При х О, где л — массовое расходное паросодержа-ние потока, величина кр определяется теми же параметрами, что и при кипении в неограниченном объеме жидкости. Однако при этом следует иметь в виду, что при w o- 0 стациопарпое кипение внутри трубы невозможно из-за ограниченного количества жидкости. [c.214]

Первые систематические данные о теплоотдаче при пленочном кипении внутри труб были получены М. А. Стыриковичем и И. Е. Се-меновкером [97], изучавшими теплоотдачу к кипящей ртути. [c.160]

Уравнения коэффициентов теплоотдачи при кипении внутри труб различного диаметра см. [72], в зависндюсти от давления и температуры насыщения см. [74]. Уравнение коэффициента теплоотдачи для развитого процесса кипения см. [73]. [c.27]

Теплоотдача. Данные исследований теплообмена при кипении внутри труб различного диаметра из разных материалов освещены в работах [525, 5261. Исследования теп.лообмена при кипении в горизонтальной трубке см. [197], при кипении в большом объеме — [83, 84]. [c.110]

При вынужденной конвекции, кроме указанных факторов, на теплоотдачу оказывает влияние еще величина скорости принудительной циркуляции жидкости. При наличии вынужденного движения двухфазного потока на возмущения пограничного слоя, обусловленные парообразованием, накладываются дополнительные возмущения за счет турбулентных пульсаций скорости. Принудительная циркуляция оказывает непосредственное воздействие также на механизм процесса парообразования. Это воздействие выражается в искажении естественного угла смачивания 0киш срыве паровых пузырьков со стенки раньше, чем они достигнут величины отрывного диаметра, характерного для кипения при свободном движении. Влияние скорости циркуляции на теплоотдачу при кипении внутри труб (рис. 13-7) различно в зависимости от величины теплового потока Л. 236]. При малых скоростях циркуляции гидродинамическое воздействие на процесс кипения невелико. 296 [c.296]

Испарители холодильных машин работают при те шер 1туриь Х напорах 0 и тепловых нагрузках q, в 15—20 раз меньших 0 р и i/кр-К и пение внутри труб. В отличие от кипения в свободном объеме, кипение жидкостей внутри труб идгеет дополнительные особенности, обусловленные гидродинамическими режимами движения двухфазного потока. Постоянно возрастающее при кипении паросодержание потока приводит к увеличению его скорости и изменению гидродинамики течения двухфазной смеси. [c.203]

Рис. 6-9. Схема опытной установки по метолу конденсации при кипении В0Д1Л внутри труб.

Кроме кипения внутри цилиндрических труб, представляет интерес исследовани( теплоотдачи в каналах некруглого поперечного сечения. [c.324]

Лри кипении жидкости в условиях вынужденного движения внутри труб и каналов критический тепловой поток, кроме факторов, приведенных выше, зависит от скорости циркуляции и паросо- нкал/(м -ч) держания. При увеличении скорости циркуляции жидкости критический поток увели-чиваЛ ся (рис. 13-24). На рис. 13-25 показано влияние параметра х на дщ, при различных скоростях жидкости на входе в трубу. Из трафика следует, что критический тепловой поток уменьшается с ростом X при положительных значениях этого параметра. [c.325]

На рис. 13-26 приведено сопоставление критических нагрузок для условий кипения воды в большом объеме и при движении внутри трубы. Здесь для вынужденного движения представлены данные, для которых параметр д =0 в сечении кризиса. Из графика следует, что при кипении в трубах наибольшее значение <7кр1 отвечает более низким давлениям (около 40 бар), чем для условий большего объема. При давлениях, меньших 70 бар, скорость не оказывает влияния на критические тепловые нагрузки. В целом зависимость <7кр1=/(р, w, х) является сложной. [c.326]

С образованием пленочного кипения поверхность сразу покрывалась копотью. При этом пленка пара разрушалась и пленочиое кипение прекращалось. Появление копоти на поверхности определялось визуально, а также по колеблющимся показаниям термопары, расположенной внутри трубы. Опыт при этом прекращался, установка разбиралась и экспериментальная труба зачищалась. В опытах с четыреххлористым углеродом высокие температуры не могли быть достигнуты, так как труба разрушалась. [c.131]

При кипении жидкости внутри труб процесс существенно усложняется по сравнению с кипением на поверхности нагрева, погруженной в практически не ограниченный объем жилкости. В этом случае весь поток представляет собой сложную гидродинамическую систему, в которой взаимодействие фаз распространяется на все поперечное сечение трубы. [c.99]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...