График начальных параметров движения

Рассмотрим сначала движение одного тела. На фиг. 2 в качестве примера приведены результаты расчета траекторий тела большого удлинения массой 15 г с носком в виде тонкого конуса. Движение происходит по инерции. Начальные условия движения, параметры среды и размеры тела таковы, что в ходе полета происходит значительный рост затупления носка вследствие абляции. Кривые 1-8 показывают зависимости скорости полета от пройденного расстояния при различных начальных скоростях 2500, 3000 и т.д. до 6000 м/с, остальные условия остаются неизменными. Как видно из приводимых графиков, в этом случае тело, стартовавшее с меньшей начальной скоростью, при некоторых условиях в конце концов обгоняет аналогичное тело, начавшее движение с большей скоростью. Выбор материала носка с большей тепловой стойкостью лишь смещает диапазон скоростей, в котором наблюдается данный эффект. [c.189]

Контроль решения. Построенные по результатам счета графики не должны иметь разрывов. Начальные условия и числовые значения параметров задаются таким образом, что движение по координате ф1 имеет колебательный характер с периодом, близким к т. [c.129]

На рис. 7 и 8 приведены графики переходного движения при начальном угле нутации, равном Г, На рис. 7 показано оптимальное затухание нутации при работающем маховике. На рис. 8 представлен случай движения, близкого к оптимальному, при отключенном маховике. Был принят следующий выбор входных параметров, определенных для первоначального образца спутника SAS-A М = 114 кг, h, = 20,8 кг.м h, = h, = 20,0 кг-м , = 0,0101 кг-mS = /лз = 0,00508 кг-м , т = 0,2126 кг, Гу = 0,203 м. Го = 0,025 м. [c.72]

По формулам (8.3) и (8.5) определяем безразмерные параметры времени движения поршня и его средней скорости и б. Далее по графикам (рис. 8.1, а, 6) находим области характерных режимов, соответствующие рассматриваемому случаю. На этой стадии расчета необходимо выбрать начальные давления в полостях, наиболее благоприятствующие поставленным условиям движения поршня. [c.209]

Зная величину %, определенную на первом этапе, находят на соответствующем графике (см. рис. 8.5) линин = (/ тщ и — = Первая из них является геометрическим местом началь-1 ых точек, определяющих условия движения поршня на максимальной скорости вторая — то же для минимальной скорости. Поскольку выбор параметров основан на предположении, что при движении на максимальной скорости все каналы открыты полностью, расчет следует начинать с определения положения начальной точки, по которой вычисляют р и /в. При этом следует учитывать особенности привода, отмеченные выше. [c.226]

График эффективного потенциала (18.4) для тех же значений параметров а, пя L = О представлен на рисунке 18.4. Разрешенные области в этом случае при Е О — вся бесконечная плоскость (О, оо), а при < О — область (О, г ). Движение при любых начальных условиях — чисто радиальное (одномерное). Действительно, равенство L О равносильно [c.112]

Для системы, рассмотренной в задаче 2.1.6 (см. п. 2.1), с помощью метода линейных ускорений определить динамические перемещения при свободных колебаниях с начальными условиями вида фо = О, фо = 10,64 рад/с. Использовать такое уравнение движения и следующие значения параметров системы W = 22,7 Н /= 0,254 м k = 1,16-10 Н-м/рад. Взять постоянный шаг по времени At = = 0,025 с, число шагов принять равным 20, построить график полученного решения. [c.191]

В турбине Лаваля при снижении частоты вращения вала при j = = onst растет абсолютная скорость выхода пара с рабочих лопаток с2 И, как следствие этого, к. п. д. турбины быстро падает. Для уменьшения выходных потерь со скоростью С2 и понижения частоты вращения вала Кертис предложил турбину с двумя ступенями скорости. На рис. 6.2,6 представлены схема этой турбины и графики изменения абсолютной скорости и давления пара в проточной части турбины. Пар с начальными параметрами ро и То расширяется до конечного давления pi в соплах 2, а на рабочих лопатках 3 и 3 происходит преобразование кинетической энергии движущегося потока в механическую работу на валу 5 турбины. Закрепленные на диске 4 турбины два ряда рабочих лопаток 3 и 3 разделены неподвижными направляющими лопатками 2, которые крепятся к корпусу I турбины. В первом ряду рабочих лопаток 3 скорость потока падает от i до j, после чего пар поступает на неподвижные лопатки 2, где происходит лишь изменение направления его движения, однако вследствие трения пара о стенки канала скорость парового потока падает от с2 до с. Со скоростью с пар поступает на второй ряд рабочих лопаток 3 и снова повторяется идентичный процесс. Поскольку преобразование кинетической энергии в механическую работу на валу турбины Кертиса происходит в двух рядах рабочих лопаток, максимальное значение г ол получается при меньших отношениях k/ j, чем у одноступенчатой турбины. А это значит, что частота вращения вала турбины (колеса) Кертиса может быть снижена по сравнению с одноступенчатой турбиной. Анализ треугольников скоростей показывает, что оптимальный к. п. д. турбины Кертиса достигается при входной скорости пара t i вдвое большей, чем у одноступенчатой турбины. Это означает, что в турбине с двумя ступенями скорости может быть использовано большее теплопадение /loi, чем в одноступенчатой. [c.302]

Сжатие пружины в точке Во х=10 мм. Задаемся собственной угловой частотой колебания Шо = 200 с . Воспользовавшись уравнением (153), строим траекторию движения храповика (см. рис. 48, б), при этом вторым слагаемым в (153) пренебрегаем. Начальные условия в точке Во при t=0 х=10 мм, Ол( = 0. Построив траекторию Во/Сь на профиле зуба определяем точку К первого соударения храповика с зубчатым венцом. Измеряем 5о2=1,36 мм и откладываем 5о2 на графике (/) находим время движения по траектории В0К1 2 = 0,88 мс, а на графике Vs t) — скорость храповика в точке К1 Vso2 = = 1,65 м/с. Из уравнения (154) имеем Идг=0,452 м/с. Из (155) определяем параметры движения храповика после удара г)ц = 1,34 м/с, ил/п = 1,22 м/с. Амплитуду колебаний храповика после удара вычисляем по (158) Х= = 11,6 мм. По (159) угол начальной фазы р=0,552 рад. [c.86]

Значения и Yy являются конечными параметрами подготовительного периода и начальными параметрами периода движения. Численное интегрирование в этом периоде заканчивается при X = S + Хд или X = 1, а в заключительном — при р = Ртехн или Y = Y exH- с помощью вычислительных электронных машин были получены расчетные графики, которые дают зависимость времени перемещения одностороннего пневмоустройства с возвратной пружиной от конструктивного параметра /V = 1/Л1, при различных значениях относительной жесткости пружины. В качестве примера на рис. 48 показаны такие графики, причем на рис. 48, а относительная жесткость v — 0,05, на рис. 48, б V = 0,1, на рис. 48, б V = 0,2 и на рис. 48, г v = 0,4. Кривые на графиках построены для величин нагрузки т]д = 0,3 = 0,6 и = 0,8, при этом объем вредного пространства (с учетом длин подводящих трубопроводов) Хо = 0,15. Характер изменения кривых на этих графиках аналогичен характеру изменения кривых, приведенных ранее при расчете двусторонних устройств. Как показали расчеты, влияние величины вредного объема в пределах 5—25% на время срабатывания пневмоустройства сравнительно невелико. [c.134]

Другой способ изменения скорости — с помощью дросселя, установленного на подводящей линии. С уменьшением его проходного сечения в одинаковоп степени изменяются параметры и 2, причем первый параметр также уменьшается, а второй растет, что непосредственно следует из выражений (8.1) и (7.8). Поскольку значения и и У откладываются по осям графика и (Й) в одинаковых логарифмических масштабах, при указанном изменении и н точка на графике и (й) перемещается в направлении пп , под углом 45" к горизонту вправо и вниз. Отсюда видно, что при выбранном положении начальной точки п скорость привода плохо поддается регулированию входным дросселем. Можно привести и количественную оценку для достижения (У ах = 5 при движении в направлении пп2 пришлось бы увеличить параметр О примерно в 5 раз, а при двyкpaт io I его увеличении точка попадает только на линию == 3,5, что соответствует уменьшению скорости привода по сравнению с на-222 [c.222]

Анализ штриховых кртшых на графиках рис. 9.10 показывает, что положение тормозного золотника существет о завлс т от выбора остальных параметров привода. Так, например, при 1/х = 2- 3 тормозной золотник должен располагаться ближе к началу хода поршня при и = 20-г-30 он находится рядом с начальной точкой хода, так как — 0. При 1/ = 5-ьЮ, наоборот, тормозной золотник должен быть расположен вблизи его другого крайнего положения. В этой области значений М% кривые (1/ ) асимптотически приближаются к единице, т. е. расчетная точка попадает в область параметров, характерных для приводов с установившимся движением поршня. [c.249]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...