Фреоны — Кипение — Коэффициент теплоотдачи

Значения коэффициента теплоотдачи при кипении фреона-22 на 20% больше, чем для фреона-12. [c.362]

Расчет коэффициентов теплоотдачи при кипении фреонов в трубах по приведенным формулам следует считать приближенным в связи с тем, что этот процесс еще недостаточно изучен и имеются большие расхождения между опытными данными, полученными различными исследователями. [c.366]

ВИЯХ определяется плотностью теплового потока. По опытным данным [212], при <7=26 000 Вт/м2 влияние перегрузки на коэффици-ент теплоотдачи кипящему фреону-12 (давление у поверхности раздела фаз р=0,75ч-0,95 МПа) проявляется только при it>200. При <7=160 000 Вт/м2 перегрузка начинает влиять на а только при т)>800. По опытным данным [228], заметное увеличение коэффициента теплоотдачи при кипении гелия наблюдалось только при перегрузках т]>100. [c.196]

Так, при кипении фреона-113 (рис. 7.10) увеличение высоты выступов шероховатости Rz от 18,7 до 58 мкм не приводит к росту коэффициента теплоотдачи. По данным работы [32], при кипении криогенных жидкостей максимальная теплоотдача наблюдается при = 5- 10 мкм. [c.199]

Опытные данные, полученные при кипении фреонов-12 и 22 на медных трубах с металлизационным покрытием d = 2Q мм, горизонтальная ориентация), представлены на рис. 7.24 [63]. Здесь плотность теплового потока и коэффициент теплоотдачи отнесены к внутренней поверхности трубы. Опыты показали, что на покрытиях типа Б с толщиной слоя бсл ЮО мкм получены максимальные [c.222]

Опыты авторов [63] показали также, что при кипении на пористых покрытиях, т. е. в условиях, весьма благоприятных для зарождения и роста паровых пузырей, коэффициенты теплоотдачи к кипящим фреонам-12 и 22 при равных плотностях теплового потока оказались практически одинаковыми. [c.223]

Поволоцкая Н. М. Исследование коэффициентов теплоотдачи при кипении фреона-22 на одиночной трубе и пучке горизонтальных труб. — Холодильная техника, 1968, № 7, с. 20—25. [c.442]

Франций — Свойства 396 Фреоны — Кипение — Коэффициент теплоотдачи 224 [c.736]

При расчетах испарителей холодильных машин или парогенераторов паросиловых установок с внутритрубным кипением необходимо иметь численные значения среднего коэффициента теплоотдачи в интервале степени сухости от 0.1 4- 0.2 до 1.0. В [671 было показано, что опытные данные различных авторов о среднем коэффициенте теплоотдачи при кипении внутри горизонтальных труб фреонов 11, 22, 113, 142 удовлетворительно обобщаются [c.224]

Результаты обобщения, представленные ыа рис, 7, позволяют рекомендовать уравнение (24) для определения среднего коэффициента теплоотдачи при кипении фреонов внутри горизонтальных труб. Уравнение дает удовлетворительные результаты при значениях до —50° С. Исключение составляют опытные о. по данным [78] для трубки диаметром 6 мм, которые выше рассчитанных по уравнению (23) примерно в 2 раза, В том случае, когда в трубах кипит Ф-12, содержащий около 5 % масла, коэффициент теплоотдачи, найденный по уравнению (23), должен быть увеличен в среднем на 20% для области тепловых потоков 2000—6000 ккал/(м -час). [c.225]

Имеющиеся в настоящее время опытные данные по теплоотдаче при кипении фреона-12 и фреона -11 существенно расходятся между собой. Коэффициенты теплоотдачи, полученные в большей части опытных исследований, в 1,5—2 раза превышают а, рассчитанные с помощью эмпирических критериальных формул, действительных для ряда других жидкостей. Поэтому в данной статье проведено сопоставление различных опытных данных с целью установления формул для расчета коэффициентов теплоотдачи. [c.93]

Рис. 2. Коэффициенты теплоотдачи при кипении фреона-12 в большом объеме.

Анализ критериальных уравнений, а также опытные данные по кипению фреона-11 и фреона-12 внутри горизонтальной трубы (рис. 4), показывают, что коэффициент теплоотдачи фреона-11 на 20—30% меньше, чем фреона-12. [c.102]

Рис. 8. Зависимость коэффициента теплоотдачи при кипении фреона-11 внутри горизонтальных труб.

И. Чернобыльский, Г. Р а т и а и и. Экспериментальное исследование коэффициента теплоотдачи при кипении фреона-12 в большом объеме, Холодильная техника , 1955, № 3. [c.111]

В испарителях аммиачных холодильных установок кипение хладагента осуществляется обычно на внешней поверхности труб. Фреоновые установки часто комплектуются испарителями с кипением хладагента в трубах, так как заполнение большого по объему межтрубного пространства требует значительных количеств дорогого фреона. Улучшение теплообмена достигается использованием как внешнего, так и двустороннего оребрения, поскольку кипение фреона в трубах характеризуется относительно невысокими коэффициентами теплоотдачи. [c.269]

Уравнения коэффициента теплоотдачи в горизонтальной трубке в областях неразвитого и развитого кипения рекомендуются в работе [199]. Исследования теплообмена при конденсации Ф-142 внутри горизонтальной трубки см. [75, 460, 527], при кипении в большом объеме [83,84], при кипении масло-фреоновых растворов (фреон-142 — масло ХФ-12) - [90, 320]. [c.94]

Явление г и с т е р е з и-с а. При построении зависимости а=/(<7) в условиях повышения плотности теплового потока появление первых паровых пузырей и переход к развитому кипению происходят при более высокой плотности теплового потока по сравнению с ее значением, отвечающим прекращению процесса кипения дак при проведении опыта в обратном направлении. В связи с этим в интервале значений q между и <7нк коэффициенты теплоотдачи в первом случае (опыт с повышением q) оказываются меньше, чем во втором. Это объясняется тем, что при переходе от низких к более высоким плотностям теплового потока не все центры парообразования соответствующего радиуса кривизны (при данном перегреве жидкости) оказываются активными. Часть из них еще заполнена жидкостью и не может генерировать паровую фазу. При переходе от высоких значений q к более низким практи-чески все центры, соответствующие данному температурному напору, являются активными. Рассмотренное явление получило название гистерезиса по тепловому потоку. На рис. 7.4 и 7.5 представлены опытные данные, полученные при кипении фреона-22 на никелевой трубке [39] и при кипении неона на платиновой проволоке. В последнем случае опытные данные представлены в виде зависимости плотности теплового потока от температурного напора At=t -r— н. Из риснунков видно, что коэффициенты теплоотдачи на нижней ветке петли гистерезиса могут быть в два (и более) раза ниже, чем на верхней. Это всегда следует учитывать при обобщении опытных данных, полученных в переходной области. [c.193]

На рис. 7.18 представлена зависимость коэффициента теплоотдачи от плотности теплового потока при кипении фреона-12 на отдельных трубах шестирядного горизонтального пучка при различных температурах насыщения (трубы пронумерованы снизу вверх) [7]. Из рисунка видно, что с увеличением плотности теплового потока отношение коэффициента теплоотдачи для трубы 6 к коэффициенту теплоотдачи для трубы 1 уменьшается. Это означает, что при повышении плотности теплового потока влияние скорости смеси ослабевает. Более значительная зависимость а от скорости смеси наблюдается при низких давлениях. Это объясняется тем, что при = onst с понижением давления уменьшается число действующих на единице площади поверхности [c.214]

Кипящий в промышленных условиях фреон обычно содержит до 8—10% (массовых) масла, что снижает значение коэффициента теплоотдачи. Влияние примеси масла на интенсивность теплообмена при кипении фреонов может быть отражено дополнительным поправочным коэффициентом ем, значение которого для смеси фрео-на-22 с маслом ХФ-22С можно определить из рис. 7.20. [c.216]

При кипении фреонов-12 и 22 на иучках с оребренными трубами, геометрия которых близка к приведеной в табл. 7.2, среднее значение коэффициента теплоотдачи можно рассчитать по формуле В. А. Дюндина [196] [c.217]

Коэффициент теплоотдачи при кипении фреона-12 на пучке ореб-Рис. Т6.П. Определение действи- ренных труб рассчитываем по фор-тельной плотности теплового по- муле (7.8), в которой значение Епр [c.434]

Расчет теплоотдачи при кипении фреонов на пучке труб было предложено [12, 11 осуществлять, вводя ноправочный коэффициент, е =ац/адд, где определяется по формуле для одиночной трубы, О ,, — средний коэффициент теплоотдачи пучка. [c.218]

Исследование средних коэффициентов теплоотдачи при кипении Ф-12, Ф-22 и Ф-142 проведено в ЛТИХП [65—691. Установлено, что при q <С. 1400 2300 вт/м для Ф-12 и Ф-22 и при q < 3000—3500 вт/м для Ф-142 существует область неразвитого кипения, для которой при малых расходах фреона коэффициент теплоотдачи может быть определен из [c.221]

Катц и др. [Л. И, 12] исследовали теплообмен фреона-12, кипящего в междутрубном пространстве горизонтального кожухотрубного испарителя. Медные трубы, на которых кипел чистый фреон-12, имели длину 920 мм и диаметр 19 мм. Температура кипения = 12,8 С. Нагрев производился движущейся по трубам горячей водой. Для верхних рядов труб получены большие коэффициенты теплоотдачи, чем для нижних. Увеличение коэффициента по высоте авторы связывают с некоторой дополнительной турбу [c.98]

Иодер и Додж [Л. 11] проводили опыты по кипению фреона-12 внутри медной вертикальной одиночной трубы диаметром d = = 24,1 мм и длиной 1830 мм при от —58 до —74° С. Содержание масла во фреоне составляло 5,1%- Опыты проводились при различных весовых паросодержаниях х , которые измерялись на выходе из трубы. Результаты опытов не позволяют установить влияния температуры кипения на величину а. Увеличение паросодер-жания на выходе из трубы соответствовало существенному уменьшению коэффициента теплоотдачи. [c.99]

Учитывая все эти обстоятельства, для расчета коэффициента теплоотдачи фреона-12 при температурах кипения от —40 С до 20° С и 1600 s q l4000 ккал/м -ч можно рекомендовать формулу [c.100]

Опыты Джонса [Л. 15] проведены при кипении фреона-11 в меж-трубном пространстве горизонтального кожухотрубиого испарителя, длиной 3,8 м, по овина поперечного сечения которого была занята медными оребренными трубами наружным диаметром 19 м.м. Температура кипения изменялась от —1,4 С до ГС. Коэффициент оребрения был равен 3,1. Коэффициент теплоотдачи агента определялся по опытному значению коэффициента теплопередачи и рассчитанному термическому сопротивлению со стороны воды. Полученные значения а относились ко всей оребренной поверхности. [c.101]

Витциг и др. [Л. 25] определяли коэффициенты теплоотдачи фреона-12, кипящего внутри медной трубы d = 7,75 мм, длиной 0,7 м при = —7,2 С и = 20 С и = (0,9-ь18) 10 ккал1м - ч. Обогрев экспериментальной трубы осуществлялся с помощью электронагревателя. Температура стенки измерялась термопарами температура кипения определялась по давлению. Опыты проводились при расходах агента от 0,45 до 12,7 кг ч. [c.106]

Брайан и Квейнт [Л. 26] проводили опыты по определению коэффициента теплоотдачи фреона-11, кипящего в медной горизонтальной трубе d = 8 мм, длиной 3,05 м. Нагревателем являлась стенка трубы толщиной б = 0,75 мм, через которую пропускался электрический ток. Температура поверхности трубы измерялась термопарами, установленными в различных точках по длине. Температура кипения измерялась у входа в испаритель и у выхода из него также с помощью термопар. Осуществлялись также измерения скорости агента и давления. Тепловой поток изменялся примерно в пределах (2,7-i-16) 10 ккал1м -ч, температура кипения от 26,8 до 39,3 С, расход хладоагента от 23,3 до 105,8 кг ч. Состояние Ф-11 менялось в широких пределах на входе от переохлажденной жидкости до Ху = 27%, на выходе — от 2 = 0,15 до = 1- Так как изменению паросодержания в опытах соответствовало и изменение теплового потока, то установить на основании данных этих опытов влияния Хер В ЧИСТОМ виде не представляется возможным. [c.107]

Исследовалась теплоотдача к потоку фреона-12, движущегося в горизонтальной трубе. Механизм теплообмена в двухфазном потоке изменяется в зависимости от режима течения. При расслоенном течении тепло передается таким же путем, как и при кипении в большом объеме, а экспериментальные данные обобщаются уравнением (10). При кольцевом течении теплопередача осуществляется путем макроконвекции двухфазного потока. Экспериментальные данные, полученные для этого режима течения в настоящей работе, обобщены эмпирическим уравнением (8),, которое в безразмерном виде аналогично уравнению (16). В дальнейших исследованиях предстоит проверить применимость этого уравнения в других условиях опытов. Необходимо также изучить критерии, характеризующие границы существования разных режимов течения. В потоке с очень высоким паросодержанием коэффициент теплоотдачи быстро возрастает с увеличением паро-содержания, но при определенном паросодержании коэффициент теплоотдачи внезапно падает до величины, соответствующей теплоотдаче к однофазному вынужденному потоку насыщенного пара. Это явление вызывает внезапное повышение температуры, стенки. [c.271]

В работе [72] исследовалось влияние масла ХФ-12 на теплообмен при кипении Ф-12 внутри трубы. Для расчета коэффициента теплоотдачи при кипении фреоно-масляного раствора в работе [90] приводится формула. О теплоотдаче и гидравлическом сопротивлении при кипении в трубках растворов Ф-12 с маслом см. [91—93]. [c.27]

Рис. 7.8 8. Обобщенная зависимость коэффициента теплоотдачи Р от физических свойств жидкости и скорости вдува при барботан е (вода, водоглицериновые растворы) и кипении (вода, натрии, калий, цезий, этанол, бензол, жидкий азот и жидкий гелии, фреон) в виде зависимости параметра

За последние двадцать лет значительно изменилась роль холодильных агентов. В 1950 г. наряду с аммиаком и фреонами использовались еш,е такие рабочие веш,ества, как углекислота, сернистый ангидрид и хлористый метил [1]. В настоящее время почти весь объем производства искусственного холода основан на использовании трех главных холодильных агентов аммиака, фреона-12 и фреона-22. При этом на фреоне-22 работает 20—30% крупных и мелких холодильных установок и 40—50% установок кондиционирования воздуха. Фреон-22 негорюч, невзрывоопасен и выгодно отличается от аммиака отсутствием запаха и меньшей токсичностью. По сравнению с фреоном-12 этот холодильный агент обладает существенно большей объемной холодопроизводитель-ностью и более высокими (примерно на 30%) значениями коэффициентов теплоотдачи при кипении и конденсации. Ограниченная растворимость фреона-22 в масле позволяет организовать более полное отделение масла. [c.3]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...